هندسة الحرارة والطاقة الصناعية

عمل الدورة

الموضوع: "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات"

مهمة لدورة العمل "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات"

مقدمة

الغرض من هذا العمل بالطبع هو الحساب الديناميكي الهوائي لمصنع الغلايات. لتنظيم عملية الاحتراق، تم تجهيز وحدات الغلايات بأجهزة سحب: مراوح منفاخ تزود صندوق الاحتراق بالهواء، وعوادم دخان لإزالة غازات المداخن من الغلاية، بالإضافة إلى مدخنة مثبتة، كقاعدة عامة، مشتركة بين جميع وحدات الغلايات. تحتوي وحدات الغلايات الحديثة على عوادم دخان فردية ومراوح منفاخ.

لتحديد مشروع الأجهزة، يتم إجراء حساب الديناميكية الهوائية لوحدة المرجل، والتي تتكون من جزأين. أولا، يتم حساب مسار الهواء لوحدة المرجل. بعد هذا الحساب، يتم اختيار مروحة منفاخ. الجزء الثاني يتضمن حساب مسار الغاز. المهمة الرئيسية لهذا الحساب هي اختيار عادم الدخان والمدخنة.

البيانات الأولية لإجراء الحساب الديناميكي الهوائي هي نتائج الحساب الحراري الذي يسبق الحساب الديناميكي الهوائي.

1. الجزء النظري

مصنع الغلايات عبارة عن مجمع من الأجهزة الموجودة في غرف خاصة وتستخدم لتحويل الطاقة الكيميائية للوقود إلى طاقة حرارية للبخار أو الماء الساخن. يتكون كل تركيب غلاية من عناصر فردية - أجهزة. بعض الأجهزة أساسية، ولا يمكن لغرفة المرجل أن تعمل بدونها، ويمكن تسمية البعض الآخر بأنها إضافية، وبدونها سيعمل التثبيت، ولكن مع استهلاك أعلى للوقود، وبالتالي بكفاءة أقل؛ والبعض الآخر عبارة عن آليات وأجهزة تؤدي وظائف مساعدة.

العناصر الرئيسية لغرفة المرجل تشمل:

· غلايات مملوءة بالماء ويتم تسخينها بالحرارة الناتجة عن الاحتراق.

الغلاية عبارة عن جهاز للتبادل الحراري يتم من خلاله نقل الحرارة من منتجات الاحتراق الساخنة إلى الماء. ونتيجة لذلك، يتم تحويل الماء إلى بخار في غلايات البخار، ويتم تسخينه إلى درجة الحرارة المطلوبة في غلايات الماء الساخن.

· الأفران التي يتم فيها حرق الوقود ويتم إنتاج غازات المداخن التي يتم تسخينها إلى درجات حرارة عالية.

يستخدم جهاز الاحتراق لحرق الوقود وتحويل طاقته الكيميائية إلى حرارة الغازات الساخنة. أجهزة التغذية (المضخات، الحاقنات) مصممة لتزويد الغلاية بالمياه.

· المداخن التي تتحرك من خلالها غازات المداخن وتطلق حرارتها إلى جدران المرجل عند ملامستها لها.

· المداخن، التي تتحرك بها غازات المداخن عبر المداخن ثم يتم إزالتها إلى الغلاف الجوي بعد تبريدها.

بدون العناصر المدرجة، حتى أبسط تركيب الغلاية لا يمكن أن يعمل.

تشمل العناصر المساعدة لغرفة المرجل ما يلي:

· أجهزة إعادة الوقود وتحضير الغبار.

· مجمعات الرماد المستخدمة عند حرق الوقود الصلب والمصممة لتنظيف غازات المداخن وتحسين حالة الهواء الجوي بالقرب من غرفة المرجل.

· المراوح اللازمة لتزويد فرن الغلاية بالهواء.

· مراوح عادم الدخان التي تزيد من قوة السحب وبالتالي تقلل من حجم المدخنة.

· أجهزة التغذية (المضخات) اللازمة لتزويد الغلايات بالمياه.

· أجهزة تنقية مياه التغذية التي تمنع تكون القشور في الغلايات وتآكلها.

· يستخدم موفر المياه لتسخين مياه التغذية قبل دخولها إلى الغلاية.

· سخان الهواء مصمم لتسخين الهواء قبل دخوله للفرن مع خروج الغازات الساخنة من وحدة الغلاية؛

· أجهزة التحكم الحراري ومعدات التشغيل الآلي التي تضمن التشغيل الطبيعي وغير المنقطع لجميع أجزاء غرفة المرجل.

تنقسم تركيبات الغلايات، حسب نوع المستهلك، إلى الطاقة والإنتاج والتدفئة والتدفئة. بناءً على نوع سائل التبريد المُنتج، يتم تقسيمها إلى بخار (لتوليد البخار) وماء ساخن (لإنتاج الماء الساخن).

تنتج محطات غلايات الطاقة البخار للتوربينات البخارية في محطات الطاقة الحرارية. عادة ما تكون بيوت الغلايات هذه مجهزة بوحدات غلايات عالية ومتوسطة الطاقة تنتج البخار بمعلمات متزايدة.

تنتج أنظمة مراجل التدفئة الصناعية (عادة البخار) البخار ليس فقط للاحتياجات الصناعية، ولكن أيضًا للتدفئة والتهوية وإمدادات الماء الساخن.

تم تصميم أنظمة غلايات التدفئة (المياه الساخنة بشكل أساسي، ولكن يمكن أيضًا أن تكون بخارية) لخدمة أنظمة التدفئة وإمدادات المياه الساخنة وتهوية المباني الصناعية والسكنية.

اعتمادا على حجم إمدادات الحرارة، يتم تقسيم بيوت غلايات التدفئة إلى محلية (فردية)، وجماعية، ومنطقة.

عادة ما تكون بيوت غلايات التدفئة المحلية مجهزة بغلايات الماء الساخن التي تسخن الماء إلى درجة حرارة لا تزيد عن أو غلايات بخارية بضغط عمل يصل إلى. تم تصميم بيوت الغلايات هذه لتوفير الحرارة لمبنى واحد أو أكثر.

توفر غلايات التدفئة الجماعية الحرارة لمجموعات المباني أو المناطق السكنية أو الأحياء الصغيرة. تم تجهيز بيوت الغلايات هذه بغلايات البخار وغلايات الماء الساخن، والتي، كقاعدة عامة، لديها قدرة تسخين أعلى من غلايات بيوت الغلايات المحلية. تقع غرف الغلايات هذه عادةً في مباني خاصة.

تم تصميم بيوت مراجل التدفئة المركزية لتوفير الحرارة للمناطق السكنية الكبيرة. وهي مجهزة بغلايات الماء الساخن والبخار القوية نسبيًا.

غلاية البخار عبارة عن وعاء ضغط يتم فيه تسخين الماء وتحويله إلى بخار. قد تكون الطاقة الحرارية الموردة للغلاية البخارية عبارة عن طاقة احتراق حرارية أو كهربائية أو نووية أو شمسية أو طاقة حرارية أرضية. هناك نوعان رئيسيان من الغلايات البخارية: أنبوب الغاز وأنبوب الماء.

تم تصميم أنظمة غلايات الماء الساخن لإنتاج الماء الساخن المستخدم للتدفئة وإمدادات الماء الساخن وأغراض أخرى. يحتوي بيت غلايات الماء الساخن على مبرد واحد - الماء، على عكس بيت غلايات البخار، الذي يحتوي على مبردين - الماء والبخار. وفي هذا الصدد، يجب أن تحتوي غرفة المراجل البخارية على خطوط أنابيب منفصلة للبخار والماء، بالإضافة إلى خزان لتجميع المكثفات.

تختلف بيوت غلايات الماء الساخن حسب نوع الوقود المستخدم وتصميم الغلايات والأفران وغيرها. عادةً ما يشتمل تركيب غلاية تسخين البخار والماء على عدة وحدات غلايات، ولكن لا تقل عن اثنتين ولا تزيد عن أربع أو خمس وحدات. ترتبط جميعها باتصالات مشتركة - خطوط الأنابيب وخطوط أنابيب الغاز وما إلى ذلك.

أصبحت المحطات التي تعمل بالوقود النووي، والتي تكون المادة الخام فيها خام اليورانيوم، منتشرة بشكل متزايد.

الحساب الديناميكي الهوائي لتركيب الغلاية هو حساب يؤدي إلى تحديد المقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الهواء الغازي لكل من التركيب ككل وعناصره المختلفة. يمكن التشغيل العادي لتركيب الغلاية في حالة الإمداد المستمر بالهواء للفرن وإزالة منتجات الاحتراق في الغلاف الجوي بعد تبريدها وتطهيرها من الجزيئات الصلبة. يتم ضمان توريد وإزالة منتجات الاحتراق بالكميات المطلوبة من خلال بناء أنظمة الغاز والهواء ذات المسودة الطبيعية والاصطناعية. في الأنظمة ذات المسودة الطبيعية المستخدمة في تركيبات الغلايات منخفضة الطاقة ذات المقاومة الديناميكية الهوائية المنخفضة على طول مسار الغاز، يتم التغلب على مقاومة حركة الهواء ومنتجات الاحتراق بسبب المسودة التي أنشأتها المدخنة. عندما يكون تركيب الغلاية مزودًا بموفر للطاقة وسخان هواء وتتجاوز مقاومته على طول مسار الغاز 1 كيلو باسكال بشكل كبير، فإن نظام مسار الغاز والهواء مجهز بمراوح وعوادم دخان. في تركيب الغلاية ذات المسودة المتوازنة، يعمل مسار الهواء تحت الضغط الزائد الناتج عن المراوح، ويعمل مسار الغاز تحت فراغ؛ في هذه الحالة، يوفر عادم الدخان فراغًا في صندوق الاحتراق يساوي 20 باسكال. يتم حساب مقاومة مسارات الغاز والهواء لغلايات البخار والماء الساخن وفقًا للطريقة القياسية. عندما يتغير إنتاج البخار من محطة الغلاية أو نوع الوقود المحترق، يتم إعادة حساب مقاومات المسار.

تترافق حركة الغازات في مجرى الهواء الغازي مع فقدان الطاقة المستهلكة في التغلب على قوى الاحتكاك لتدفق الغاز على الأسطح الصلبة. يتم تقسيم المقاومة الناشئة أثناء حركة التدفق بشكل تقليدي إلى: مقاومة الاحتكاك عندما يتدفق التدفق في قناة مستقيمة ذات مقطع عرضي ثابت، بما في ذلك أثناء الغسيل الطولي لحزمة الأنابيب؛ المقاومة المحلية المرتبطة بتغيير شكل أو اتجاه التدفق، والتي تعتبر تقليديا مركزة في قسم واحد ولا تشمل مقاومة الاحتكاك.

يجب أن تكون دوائر الغاز والهواء بسيطة وتضمن التشغيل الموثوق والاقتصادي للتركيب. يُنصح باستخدام تصميم فردي لأسطح تسخين الذيل ومجمعات الرماد وأجهزة السحب بدون مداخن جانبية ومشعبات توصيل. في المقاطع الطويلة المستقيمة، يوصى باستخدام مجاري الهواء الغازية ذات المقطع العرضي الدائري باعتبارها أقل كثافة في المعدن واستهلاكًا أقل للعزل الحراري مقارنة بالقنوات المربعة والمستقيمة. لا ينبغي أن تحتوي قنوات الغاز الخاصة بغلايات البخار والماء الساخن التي تعمل بالوقود المتفجر على مناطق من الممكن أن تكون بها رواسب من الجزيئات غير المحترقة أو السخام أو المناطق سيئة التهوية. إجمالي انخفاض الضغط في تركيب الغلاية هو مجموع انخفاض الضغط عبر العناصر الفردية. بالنسبة للوحدات التي تعمل تحت الفراغ، يتم تحديد الفرق الإجمالي بشكل منفصل لمسارات الهواء والغاز. في وحدة الغلاية المضغوطة، يتم حساب المقاومة الإجمالية للغاز والهواء.

2. الحساب الديناميكي الهوائي للمسار الجوي

الغرض من الحساب هو اختيار مروحة منفاخ. لاختيار مروحة، عليك معرفة m3/h والضغط HB، Pa. جميع البيانات الأولية (درجة حرارة الهواء، المقطع العرضي المفتوح، متوسط ​​السرعة، وما إلى ذلك) مأخوذة من الحساب الحراري.

يتم تحديد أداء المروحة بواسطة الصيغة:

حيث b1 هو عامل سلامة الأداء؛

Vв - كمية الهواء اللازمة لتزويد فرن الغلاية، م3/ساعة،

ثم م3/ساعة

يتم أخذ قيم BP، V0، bt، Dbt، Dvvp، txv، v1 من البيانات المصدر.

1. يتم رسم مخطط محوري لمسار الهواء لوحدة الغلاية من أنبوب سحب الهواء إلى الموقد الأخير؛

2. يتم تقسيم المسار بأكمله إلى أقسام (يجب أن يكون للأقسام معدل تدفق ثابت وسرعة متوسطة)؛

3. يتم تحديد فقد الضغط الناتج عن الاحتكاك والمقاومة المحلية لكل قسم؛

تم العثور على الضغط الناتج عن المروحة بالصيغة:

حيث b2 هو عامل الأمان للضغط، b2 = 1.1؛

DRV - المقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الهواء لوحدة المرجل.

يتم حساب DRV، Pa، بالتسلسل التالي:

4. يضاف مجموع خسائر الضغط UDP إلى مقاومة جهاز الموقد DRgor : .

2.1. رسم تخطيطي للمسالك الهوائية

ويبين الشكل 1 مخططا محوريا للمسالك الهوائية. تتوافق الأرقام مع الأقسام التي ينقسم إليها مسار الهواء لتبسيط الحساب.

رسم بياني 1. مسار الهواء

2.2. حساب فقدان الضغط في مجرى الهواء

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك:

يتم تحديد فقدان الضغط الناتج عن المقاومة المحلية DRms، Pa، بالصيغة:

حيث l هو معامل الاحتكاك، اعتمادًا على رقم رينولدز ومعامل خشونة جدران القناة ke، l = 0.02 - للأنابيب الفولاذية؛

ل - طول القسم، م؛

Uo - مجموع معاملات المقاومة المحلية؛

de - قطر المقطع العرضي المكافئ لقناة الهواء، م.

حيث F هي مساحة المقطع العرضي المفتوحة للقناة، m2؛

ف - محيط القناة، م؛

ج - كثافة الهواء، كجم/م3،

حيث t هي درجة حرارة الهواء، درجة مئوية؛

كثافة الهواء المشترك في الظروف العادية، كجم/م3؛

W - سرعة الهواء م/ث.

حيث VВ هو تدفق الهواء في منطقة معينة، م3/ساعة؛

F - مساحة المقطع العرضي للأنبوب م 2.

2.3 حساب القسم 1-2

يوجد في القسم 1-2: أنبوب سحب الهواء، والمخمد، وجيب الشفط، بالإضافة إلى الناشر (المربك) لتوصيل الأنبوب بالجيب الذي يوجه الهواء إلى المروحة.

الأنابيب 1120x1120 ملم.

مساحة المقطع العرضي الحية تساوي:

القطر المكافئ للقناة هو:

كثافة الهواء البارد هي:

الضغط الديناميكي يساوي:

معاملات المقاومة المحلية في أنبوب سحب الهواء هي 0.3 وفي المخمد 0.1

لتحديد معامل المقاومة المحلية لاتصال مجرى الهواء بجيب الشفط، من الضروري معرفة أبعاد مدخل الجيب والتي تعتمد على قطر المخرج. يتم توصيل مخرج الجيب مباشرة بمدخل مروحة النفخ. وبالتالي، يجب عليك اختيار المروحة، ولكن لهذا تحتاج إلى معرفة الضغط الذي سوف يتطور في مسار الهواء. يعتمد ضغط المروحة على فقدان الضغط على طول مسار الهواء بأكمله، وبالتالي، من خلال حساب فقدان الضغط في أقسام مسار الهواء بعد المروحة، أحدد القيمة التقريبية للضغط. بناءً على قيمة الضغط هذه وقيمة تدفق الهواء QB، نقوم باختيار نوع مروحة النفخ. بعد ذلك، بعد حساب فقدان الضغط في توصيل أنبوب القسم 1-2 بجيب الشفط وتوصيل أنبوب القسم 2-2 بمخرج المروحة، نقوم بإجراء تعديل على قيمة الضغط الناتج عن إذا لم تتمكن المروحة من خلق مثل هذا الضغط، فمن الضروري اختيار مروحة أخرى.

عندها سيكون فقدان الضغط في أنبوب سحب الهواء والمخمد كما يلي:

الخسائر التقريبية في المنطقة:

الموقد الغازي منفاخ المروحة

2.4 حساب القسم 2-2؟

يقوم هذا القسم من مجرى الهواء بتوصيل مخرج المروحة بسخان الهواء. في هذا القسم، يظل تدفق الهواء وكثافته كما هو في القسم 1-2، أي VВ = 66421.929 م3/ساعة. فإذا أخذنا أبعاد مجرى الهواء في المنطقة كما في المنطقة 1-2 أي 1120×1120 ملم فإن سرعة الهواء والضغط الديناميكي ستبقى دون تغيير.

نحسب خسائر الاحتكاك:، Pa

2.5.الحسابمقاومة سخان الهواء

سخان الهواء عبارة عن حزمة من الأنابيب الخطية. تمر غازات المداخن داخل الأنابيب (من الأسفل إلى الأعلى أو من الأعلى إلى الأسفل)، والتي يتم غسلها من الخارج بالهواء الساخن. يمكن أن يكون ترتيب الأنابيب إما من نوع الممر أو من نوع رقعة الشطرنج. وبناء على ذلك، فإن مقاومة سخان الهواء ستكون مقاومة الممر المغسول بشكل عرضي أو حزمة الأنابيب المتداخلة.

متوسط ​​درجة حرارة الهواء في سخان الهواء:

دعونا نعيد حساب تدفق الهواء V وكثافته لسخان الهواء:

في الحساب الديناميكي الهوائي، نختار: عدد Z1 = 49 و Z2 = 79، خطوة S1 = 65 مم و S2 = 55 مم من الأنابيب في المقاطع العرضية والطولية، على التوالي، القطر d = 40 مم، الارتفاع h = 2600 مم و سمك الجدار = 4 مم مواسير

عرض سخان الهواء هو:

يتم تحديد طول سخان الهواء بالصيغة:

سرعة الهواء في سخان الهواء تساوي:

ترتيب الأنابيب في سخان الهواء متدرج، الأنابيب ناعمة.

يتم تحديد معامل المقاومة للحزمة المتداخلة ذات الأنابيب الملساء اعتمادًا على:

من الملعب العرضي النسبي للأنابيب في الحزمة

من المعامل

يتم حساب مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة بالصيغة:

أين هو عامل التصحيح، ويعتمد على قطر الأنابيب؛

يعتمد عامل التصحيح على الدرجات النسبية للأنابيب و؛

تعتمد المقاومة الرسومية لصف واحد من الأنابيب على سرعة التدفق ودرجة الحرارة.

عند معامل d=40 مم =0.96،

عند =1.625 والمعامل =1.1

وعلى أساس السرعة ومتوسط ​​درجة الحرارة نحدد: = 0.8 مم عمود ماء.

ثم: مم معرف = 662.999، باسكال

يتم توصيل أنبوب القسم 2-2 بوصة بسخان الهواء باستخدام تمدد حاد: القسم الأولي هو 1120 × 1120 مم، والقسم الأخير 3350 × 2000 مم.

يتم تحديد معامل المقاومة للتمدد الحاد للقناة المستقيمة اعتمادًا على نسبة المقطع العرضي الأصغر إلى الأكبر:

ثم ov = 0.75.

فقدان الضغط أثناء التمدد المفاجئ: , Pa

فقدان الضغط في المنطقة مع الأخذ في الاعتبار الخسائر في سخان الهواء هو:

2.6 حساب القسم 2؟-3

يربط هذا القسم من مجرى الهواء مخرج سخان الهواء بخطوط الأنابيب التي تزود الشعلات بالهواء الساخن.

يتم تحديد حجم الهواء الساخن VB، m3/h، الذي يتم توفيره لصندوق الاحتراق بواسطة الصيغة:

حيث tpv هي درجة حرارة الهواء الساخن، درجة مئوية.

مساحة المقطع هي :

الأنابيب 1250؟ 1600 ملم

سرعة الهواء في الأنبوب: , م/ث

كثافة الهواء الساخن هي:

الضغط الديناميكي يساوي: , Pa

نحسب خسائر الاحتكاك: , Pa

يتم توصيل مخرج سخان الهواء بأنبوب القسم من خلال مربك هرمي (3350 × 2000 مم > 1250 × 1600 مم).

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية للحيرة الهرمية اعتمادًا على زاوية التضييق الأكبر ب. ستحدث زاوية تضييق أكبر عندما يتم تقليل عرض سخان الهواء إلى عرض خط الأنابيب

لقد حصلنا عليه.

وبما أن الزاوية 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

يوجد أيضًا دوران بزاوية 90 درجة على الموقع، ومعامل المقاومة المحلية هو o = 1.

إجمالي فقدان الضغط في القسم يساوي:

2.7 حساب القسم 3-4

بناءً على استهلاك الوقود، يتم تحديد عدد الشعلات المستخدمة في تركيب الغلاية. للقيام بذلك، قم بتقسيم معدل التدفق على مخرجات الغاز من الموقد. لنأخذ الموقد GPM-16، الذي تبلغ سعته الغازية 1880 م3/ساعة.

فيكون عدد الشعلات: 13950/1880 = 7.42 أي نقوم بتركيب 8 شعلات.

لتزويد الشعلات بالهواء، في بداية القسم 3-4، سنقوم بتركيب نقطة الإنطلاق المتماثلة للفصل. يقوم كل فرع من فروع نقطة الإنطلاق بتوجيه تدفق الهواء إلى موقد واحد. نظرًا لأن فروع الشعلات متناظرة، لتحديد فقدان الضغط في القسم 3-4، يكفي حساب الخسائر في فرع واحد.

للحساب، نقسم القسم 3-4 إلى قسمين: 1" - قسم قبل فرع التدفق إلى الموقد الأول؛ 2" - قسم بعد الفرع. وستكون مقاومة القسم 3-4 هي المقاومة الكلية لهذه الأقسام.

حبكة 1"

اليحتوي القسم على دوران بزاوية 90 درجة في نقطة الإنطلاق المتناظرة. بما أن التدفق في نقطة الإنطلاق ينقسم إلى جزأين متساويين، فإن حجم الهواء الذي يمر عبر القسم يساوي نصف معدل التدفق في القسم السابق:

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 1250800، مم

نحسب سرعة الهواء في الأنبوب:

كثافة الهواء الساخن = 0.616 كجم/م3

الضغط الديناميكي:، باسكال

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك: , Pa

يتم تحديد معامل المقاومة عند الدوران في نقطة الإنطلاق المتماثلة بنفس الطريقة كما هو الحال بالنسبة للفرع الجانبي في نقطة الإنطلاق غير المتماثلة عند

حيث Fc هي مساحة المقطع العرضي المفتوحة للأنبوب قبل الفرع؛ منطقة Fb للقسم المباشر للفرع الجانبي للنقطة المحملة ؛ FP هي مساحة المقطع العرضي المفتوحة للأنبوب في ممر الإنطلاق.

إذا كانت السرعات متساوية قبل التفرع وفي التفرع الجانبي، عند التفرع بزاوية 90 درجة، يكون معامل المقاومة المحلية.

فقدان الضغط في المقاومات المحلية: , Pa

إجمالي فقدان الضغط في القسم 1" هو

حبكة 2"

علىيوجد في هذه المنطقة نقطة الإنطلاق غير المتماثلة التي تساوي مساحة فرعها مساحة الممر وبالتالي تكون أحجام الهواء التي تمر عبر الممر والفرع متساوية.

حجم الهواء الذي يمر عبر ممر الإنطلاق (القسم 2") ومن خلال الفرع يساوي

مساحة المقطع العرضي:، م2

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 12500.4 ملم

نحسب سرعة الهواء في الأنبوب: , م/ث

كثافة الهواء الساخن: =0.616 كجم/م3

الضغط الديناميكي:، باسكال

فقدان ضغط الاحتكاك: Pa

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية عند مرور نقطة الإنطلاق اعتمادًا على نسبة السرعات بعد الفرع وقبله. إذا كانوا متساوين.

خسائر الضغط الناتجة عن المقاومة المحلية هي:

إجمالي فقدان الضغط في القسم 2":، Pa

يفترض أن المقاومة الإجمالية للقسم 3-4 تساوي:

2.8 حساب القسم 4-5

في هذا القسم، يتم توصيل مجرى الهواء بأجهزة الموقد.

نقوم بحساب مقاومة مجاري الهواء لكل من الشعلات في فرع واحد من القسم 3-4، وبعد ذلك، عن طريق اختيار القسم ذو المقاومة القصوى، نحصل على الخسائر في القسم 4-5.

2.8.1 إمداد ل أولاً حارق

الالمدخل عبارة عن فرع من نقطة الإنطلاق غير المتماثلة في بداية قسم 3-4 (2 بوصة) بزاوية 45 درجة، حيث يوجد أيضًا دوران بزاوية 45 درجة واتصال بمدخل في حارق.

حجم الهواء الذي يمر عبر القسم 4-5 يساوي م3/ساعة، ومساحة المقطع العرضي تساوي

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 630x800، ملم

نحسب سرعة الهواء في الأنبوب: م/ث.

كثافة الهواء الساخن = 0.616 كجم/م3.

الضغط الديناميكي:، باسكال.

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك: , Pa.

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية للفرع الجانبي للنقطة المحملة بزاوية 45 درجة اعتمادًا على نسبة السرعات بعد الفرع وقبله. وإذا كانا متساويين يكون معامل المقاومة المحلية.

في نهاية القسم 4-5، يتم توصيل مجرى الهواء بمدخل الموقد بأبعاد 990x885 ملم. لتوصيل أنبوب 630x800 مم، من الضروري تثبيت الناشر.

يتم حساب معامل المقاومة المحلية للناشر في القناة المباشرة بواسطة الصيغة

أين هو معامل اكتمال التأثير اعتمادًا على زاوية فتح الناشر؟

يتم تحديد معامل المقاومة للتمدد المفاجئ اعتماداً على نسبة المقطع الأصغر إلى الأكبر:

ثم حسب الجدول الزمني:

عند توسيع ضلع قياسه 630 مم إلى 990 مم، سيتم الحصول على زاوية أكبر منها عند توسيع ضلع قياسه 800 مم إلى 885 مم، لذلك أحددها على هذا الجانب. يعتبر طول الناشر 500 مم.

زاوية الافتتاح. من الزاوية أحدد ذلك

خسائر الضغط من المقاومة المحلية هي

إجمالي فقدان الضغط عند إمداد الموقد الأول هو

2.8.2 إمداد شركة ثانية حارق

علىيوجد في هذا القسم من مجرى الهواء دوران بزاوية 90 درجة من القسم 3-4 (2 بوصة) وناشر يربط الأنبوب بالمدخل إلى الموقد.

إن حجم الهواء المار عبر هذا القسم يساوي حجم الهواء المار عبر القسم 3-4 (2")، أي 28547.678 م3/ساعة. وتظل أبعاد خط الأنابيب دون تغيير مقارنة بالقسم 3-4 (2")، ولذلك تبقى سرعة الهواء والضغط الديناميكي دون تغيير.

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك هو

معامل مقاومة الدوران المحلية بزاوية 45 درجة.

إن اتصال خط الأنابيب بالموقد الثاني يشبه الاتصال بالموقد الأول، وبالتالي فإن معامل المقاومة المحلية له نفس القيمة، أي. .

فقدان الضغط في العرض إلى الموقد الثاني

يفترض أن يكون فقدان الضغط في القسم 4-5 مساويا لمقاومة العرض للموقد الأول: , Pa.

القيمة التقريبية لفقد الضغط على طول مسار الهواء:

2.9 مقاومة الموقد

يتم حساب مقاومة جهاز الموقد Dhgor، Pa بالصيغة:

حيث W هي سرعة الهواء في الموقد، م/ث،

حيث Fburn هي المنطقة التي يتحرك عليها الهواء في الموقد،

الضغط الديناميكي:، باسكال

مقاومة الموقد: , باسكال

2.10 اختيار المروحة

المقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الهواء لوحدة المرجل تساوي تقريبًا: , Pa

الضغط الناتج عن المروحة يساوي:

Pa = 378.665 ملم عمود الماء.

استخدام أداء مروحة منفاخ:

Qв = 69747.025، م3/ساعة

НВ = 378.7 مم عمود مائي،

تم إنشاؤها بواسطتها، نختار المروحة وفقًا للرسم البياني للخصائص الموجزة. نختار مروحة منفاخ VDN-17 بسرعة دوران تبلغ 980 دورة في الدقيقة.

في جدول خصائص تصميم المروحة نجد أبعاد فتحات مدخل ومخرج المروحة: d = 1700mm؛ أ = 630 ملم؛ ب = 1105 ملم.

بعد اختيار المروحة، نقوم بحساب فقدان الضغط في الأقسام 1-2 و2-2." وبعد إعادة حساب فقدان الضغط، نجد القيمة الحقيقية للضغط الذي يجب أن تخلقه المروحة.

2.11 إعادة حساب القسم 1-2

أبعاد مدخل الجيب:

أ = 1.8 ديسيبل = 1.8 1700 = 3060 مم

ب = 0.92 دف = 0.92 1700 = 1564 مم

يتم توصيل خط الأنابيب من القسم 1-2 بالجيب باستخدام ناشر (1120 × 1120 مم > 1564 × 3060 مم).

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية للناشر الهرمي اعتمادًا على زاوية الفتح الأكبر للناشر وعلى نسبة القسم الأصغر إلى القسم الأكبر. ستحدث زاوية فتح أكبر عندما يتم زيادة جانب خط الأنابيب بحجم 1120 مم إلى جانب الجيب بحجم 3060 مم.

زاوية الفتح b = 2arctg 0.32 = 39°. وباستخدام الزاوية b نجد cp = 1.1

نسبة القسم الأصغر إلى القسم الأكبر هي: ,

ثم ov = 0.6، .

فقدان الضغط في الناشر يساوي: , Pa

يتم حساب خسائر الضغط في جيب الشفط من سرعة تدفق الهواء في الجيب: م/ث.

معامل المقاومة المحلية في الجيب هو 0.1.

خسائر الضغط الناتجة عن المقاومة المحلية في المنطقة هي: Pa.

إجمالي الخسائر في القسم 1-2: , Pa.

2.12 إعادة حساب الباب 2-2"

يتم توصيل الأنبوب بمخرج المروحة من خلال تمدد حاد (630×1105 مم > 1120×1120 مم).

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية أثناء التمدد الحاد للأنبوب اعتمادًا على نسبة مساحة القسم الأصغر إلى الجزء الأكبر:

فإن معامل المقاومة المحلية للتمدد المفاجئ للبيضة = 0.2.

يتم تحديد فقدان الضغط DR، Pa، من المقاومة المحلية بعد المروحة بالصيغة:

حيث W هي سرعة الهواء عند مخرج المروحة.

سرعة الهواء عند مخرج المروحة: , م/ث

خسائر الضغط الناتجة عن المقاومة المحلية في المنطقة هي:

إجمالي الخسائر في الموقع: , Pa

ومن خلال إعادة حساب فقدان الضغط في الأقسام 1-2 و2-2"، نحصل على القيمة الحقيقية لفقد الضغط على طول مسار الهواء.

دعونا نجمع النتائج التي تم الحصول عليها عند حساب خسائر الضغط في جميع المناطق في جدول (الجدول 1):

الجدول 1. نتائج حسابات فقدان الضغط في جميع الأقسام

خسائر الضغط في جميع أنحاء مسار الهواء هي:

ضغط المروحة:

باسكال = 397.275 ملم ماء. فن.

استخدام أداء مروحة منفاخ

Qв = 69747.025، م3/ساعة

Нв = 397.275 ملم ماء. فن.،

تم إنشاؤها بواسطتها، وفقًا للرسم البياني للخصائص الديناميكية الهوائية لمروحة النفخ VDN-17 بسرعة دوران تبلغ 980 دورة في الدقيقة، نجد قيمة كفاءة المروحة: z = 0.81.

يتم حساب الطاقة التي تستهلكها المروحة Nв، kW، بواسطة الصيغة:

حيث Qv هو أداء المروحة، m3/h؛

Hb - الضغط الناتج عن المروحة، Pa؛

الصوت - كفاءة المروحة، %.

3. الحساب الديناميكي الهوائي لمسار الغاز

الغرض من الحساب هو اختيار عادم الدخان والمدخنة. لاختيار جهاز عادم الدخان، عليك معرفة أدائه Qd والضغط Nd الناتج عن المضخة.

يتم تحديد أداء عادم الدخان Qd، m3/h، بواسطة الصيغة:

حيث b1 هو عامل سلامة الأداء: b1 = 1.05؛

Vdg - حجم غازات المداخن التي تمت إزالتها بواسطة عادم الدخان من وحدة الغلاية، م3/ساعة،

حيث حجم غازات المداخن هو درجة حرارة الغازات الخارجة من وحدة المرجل.

فإن أداء عادم الدخان Qd يساوي:

يتم تحديد الضغط الناتج عن عادم الدخان بالصيغة:

حيث b2 هو عامل الأمان للاستهلاك، b2 = 1.1؛

k2 هو معامل يأخذ في الاعتبار الاختلافات في ظروف تشغيل عادم الدخان عن الظروف التي تم من خلالها تجميع الخصائص الديناميكية الهوائية لعادم الدخان،

حيث thar = 100 درجة مئوية هي درجة حرارة غازات المداخن التي تم تجميع خصائص عادم الدخان لها،

DRka = DRk + DRp/p + DRv ek + DRv/p + DRg/x + DRd tr ± DRs/t،

حيث DRka هو فقدان الضغط على طول مسار الغاز لوحدة المرجل، Pa؛

DRk - المقاومة الديناميكية الهوائية للغلاية نفسها، Pa؛

DRp/p - المقاومة الديناميكية الهوائية لجهاز التسخين الفائق، Pa؛

DRv eq - المقاومة الديناميكية الهوائية لموفر المياه، Pa؛

DRv/p - المقاومة الديناميكية الهوائية لسخان الهواء، Pa؛

DRg/x - المقاومة الديناميكية الهوائية للمداخن التي تربط المرجل بأسطح التسخين الخلفية، بالإضافة إلى عادم الدخان والمدخنة بينهما، Pa؛

DRd tr - المقاومة الديناميكية الهوائية للمدخنة، Pa؛

DPs/t - الجاذبية الناتجة عن المدخنة، Pa.

3.1 مخطط محوري لمسار الغاز

يوضح الشكل 2 مخططًا محوريًا لمسار الغاز. تتوافق الأرقام مع الأقسام التي ينقسم إليها مسار الغاز لتبسيط الحساب.

الصورة 2. مسار الغاز

أسطورة:

· أنا - المرجل.

· الثاني - مسخن.

· ثالثا - الاقتصاد في المياه.

· رابعا - سخان الهواء.

· الخامس - عادم الدخان.

· السادس - المدخنة.

3.2. المقاومة الديناميكية الهوائية للغلاية

تتكون الغلاية من صندوق نار مبطن من الداخل بشاشات لتسخين الأسطح يتم من خلالها توزيع المياه. لنفترض أن الأبعاد الكلية للغلاية هي 11؟ 15؟ 18 م.

حيث ДРР هو الفراغ عند مخرج الفرن (20 ~ 30 باسكال). لنأخذ DRr = 25 Pa؛

DR4pov - فقدان الضغط خلال أربع دورات حادة بزاوية 90 درجة في الغرفة، Pa؛

DPkp - فقدان الضغط في حزم الغلايات، Pa؛

DPrs - فقدان الضغط أثناء التضييق الحاد عند مدخل قناة مسار الغاز، Pa.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المرجل:

مساحة غرفة المرجل هي:

سرعة غاز المداخن في غرفة المرجل:

يتم حساب كثافة غاز المداخن ج، كجم/م3، بالصيغة:

الضغط الديناميكي:، باسكال

فقدان الضغط خلال أربع دورات حادة بزاوية 90 درجة (س = 1) هو: , Pa

3.3 مقاومة شعاع الغلاية

تتكون حزمة الغلاية في الغلاية من أنابيب الشاشة للجدار الخلفي للغلاية، والتي يوجد عليها أنابيب Z بقطر d = 50 مم مع خطوة 60 مم. عدد الأنابيب على الجدار الخلفي هو:

لنقم بإنشاء حزمة غلاية من نوع الممر Z2 = 3 صفوف بمسافة S2 = 70 مم، ثم في كل صف سيكون هناك Z1 = 83 أنابيب تقع بمسافة S1 = 3 60 = 180 مم. ارتفاع الشعاع 3000 ملم. بناءً على عدد الأنابيب في المقطع العرضي ودرجة انحدارها، نحدد عرض المرجل:

يتم تحديد معامل المقاومة لحزمة أنابيب الممر ذات الأنابيب الملساء اعتمادًا على:

· من الملعب العرضي النسبي للأنابيب،

· من الخطوة الطولية النسبية للأنابيب،

· من المعامل.

عندما y1> y2 و 1؟ ث؟ يتم تحديد معامل 8 للمقاومة المحلية لحزمة أنابيب الممر بواسطة الصيغة

عند y1 = 3.6 المعامل Cy = 0.495.

مساحة المقطع العرضي التي تتحرك عبرها غازات المداخن في الحزمة تساوي:

سرعة غازات المداخن في الشعاع تساوي

عند W = 3.012 معامل ogr = 0.67،

مع ogr = 0.67 وw = 6.5 معامل CRe = 0.24. .

فقدان الضغط في حزمة الأنابيب هو:

معامل المقاومة المحلية عند مدخل القناة ذات الحواف المستقيمة المحاذية للجدار هو 0.5،

ثم يا بنسلفانيا

ونتيجة لذلك نحصل على: , Pa

3.4 المقاومة الديناميكية الهوائية للسخان

يمكن أن يكون ترتيب الملفات في جهاز التسخين إما ممرًا أو متداخلاً. وبناء على ذلك فإن مقاومة المحمص هي مقاومة الممر أو حزم الأنابيب المتداخلة.

لنفترض: الترتيب متدرج، والأنابيب سلسة. عدد الأنابيب في المقطع العرضي هو Z1 = 104، وعلى طول غازات المداخن Z2 = 59. وتقع الأنابيب على التوالي على مسافة S1 = 60 مم وS2 = 45 مم. قطر الأنابيب 32 ملم. ارتفاع الأنابيب 4000 ملم.

أبعاد السخان الفائق:

· الارتفاع ح = 4000 مم؛

· العرض ب = (Z1 + l) · S1 = (l04 + l) · 60 = 6300 مم؛

· الطول l = (Z2+1) · S2 = (59 + l) · 45 = 2700، ملم.

يتم تحديد معامل المقاومة لحزمة متداخلة ذات أنبوب أملس اعتمادًا على النسبة:

مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة Dh، mm ماء. تم العثور على المادة عند 0.1 TS 1.7 بالصيغة:

عند d = 32 مم، Cd = 1.005،

مع y1 = 1.88 والمعامل Cs = 1.07.

مساحة المقطع العرضي المباشر للحزمة تساوي:

متوسط ​​درجة حرارة غاز المداخن في المسخن:

كثافة غاز المداخن في المسخن هي:

حجم غازات المداخن في المسخن:

سرعة غاز المداخن في المسخن هي:

بناءً على السرعة ومتوسط ​​درجة الحرارة، نحدد الدغر، مم الماء. فن.:

Dhgr = 0.6 ملم ماء. فن.

مقاومة التسخين الزائد:

Дh = مم عمود الماء = 379.771، باسكال

3.5 المقاومة الديناميكية الهوائية لموفر الماء

موفر لفائف الصلب عبارة عن حزمة من الأنابيب المجمعة من لفائف الصلب بقطر 28 أو 32 مم، مع جدران بسمك 3 أو 4 مم. تتدفق غازات المداخن بشكل عرضي عبر الملفات. يمكن أن يكون ترتيب الملفات ممرًا أو متداخلاً. (لقد اعتمدنا ترتيبًا متدرجًا للملفات).

عدد الأنابيب في المقطع العرضي هو Z1 = 74، وعلى طول غازات المداخن Z2 = 74. وتقع الأنابيب على التوالي على مسافة S1 = 70 مم وS2 = 40 مم. قطر الأنابيب 32 ملم، ارتفاع الأنابيب 3500 ملم.

أبعاد المقتصد:

· الطول (ارتفاع شعاع الغليان) ح = 3500 مم.

· العرض (عرض شعاع الغليان) مم؛

· الارتفاع (طول شعاع الغليان) مم؛

تعتمد مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة على:

مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة Dh، mm ماء. الفن، في y1؟ 3 و 1.7؟ نهاية الخبر؟ يتم حساب 6.5 بالصيغة:

عند d = 32 مم معامل Cd = 1.005،

مع y1 = 2.19 و y2 = المعامل CS = 1.07.

منطقة القسم المباشر للشعاع:

متوسط ​​درجة حرارة غاز المداخن في موفر المياه هو:

متوسط ​​حجم غازات المداخن الخارجة من المقتصد:

حجم غازات المداخن في المقتصد:

سرعة غاز المداخن في المقتصد هي:

بناءً على السرعة W = 9.351 م/ث ومتوسط ​​درجة الحرارة درجة مئوية، نحدد Dhgr، mm ماء. الفن: دغر = 0.69.

مقاومة المقتصد:

ملم ماء الفن = 545.92، بنسلفانيا

3.6 المقاومة الديناميكية الهوائية لسخان الهواء

تتكون مقاومة سخان الهواء من مقاومة الاحتكاك في الأنابيب ومقاومة الدخول والخروج من الأنابيب. يتم أخذ معلمات سخان الهواء من مسار الهواء لوحدة المرجل.

أبعاد سخان الهواء:

· ح = 2600 مم،

· ب = 3250 مم،

· ل = 4950 ملم؛

قطر وسمك الأنابيب: د = 40 مم؛ الصورة = 4 مم؛

عدد الأنابيب: Z1 = 49، Z2 = 79؛

المسافة بين محاور الأنابيب: S1 = 65 مم، S2 = 55 مم؛

مساحة المقطع العرضي المباشر للحزمة تساوي:

متوسط ​​درجة حرارة غاز المداخن في سخان الهواء:

متوسط ​​حجم غازات المداخن الخارجة من سخان الهواء:

حجم غازات المداخن في سخان الهواء:

سرعة حركة غازات المداخن في سخان الهواء:

يتم حساب مقاومة الاحتكاك في الأنابيب باستخدام الصيغة:

حيث Dh?gr - يعتمد على متوسط ​​درجة حرارة التدفق وعلى سرعة التدفق، Dh?gr = 22, ملم ماء. ش./م؛

Ssh - عامل تصحيح الخشونة، Ssh = 0.92؛

ل - الطول الإجمالي للأنابيب، م؛

ملم ماء فن. = 982.844، باسكال

يتم حساب المقاومة عند مدخل الأنابيب وعند الخروج منها بالصيغة:

حيث m هو عدد المكعبات الفردية الموجودة على التوالي على طول تدفق الغاز، m = 1؛

ovkh و ov - يتم تحديد معاملات الدخول والخروج اعتمادًا على نسبة إجمالي مساحة المقطع العرضي المفتوح للأنابيب إلى مساحة المقطع العرضي المفتوحة لقناة الغاز قبل وبعد سخان الهواء.

عند = 0.368، فإن معاملات المقاومة المحلية عند مدخل وخروج غازات المداخن إلى أنابيب سخان الهواء تساوي ovx = 0.33 و ovh = 0.45، على التوالي.

كثافة غاز المداخن في سخان الهواء:

رأس ديناميكي:

ثم يا بنسلفانيا

ونتيجة لذلك فإن مقاومة سخان الهواء تساوي:

3.7 المقاومة الديناميكية الهوائية لقنوات الغاز في القناة

3.7.1 عملية حسابية حبكة 1-2

اليربط قسم من المداخن مخرج الغلاية بالمسخن الفائق.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي حجم غازات المداخن الخارجة من المرجل، أي V1-2 = 356854.286، م3/ساعة.

مساحة المقطع العرضي:

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 3550؟2800، مم.

منطقة المقطع العرضي الحية:

رأس ديناميكي:

نحسب خسائر الاحتكاك:

يتم توصيل الأنبوب بمخرج الغلاية (3550×2800 مم) بدون مقاومة محلية. يتم توصيل أنبوب القسم 1-2 بالمسخن باستخدام تمدد حاد: القسم الأولي 3550×2800 مم، القسم الأخير 6300×4000 مم.

عند = 0.394 معاملات المقاومة المحلية ovx = 0.29 و ov = 0.39، Pa

3.7.2 عملية حسابية حبكة 3-4

اليربط قسم من المداخن جهاز التسخين بموفر المياه.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي:

مساحة المقطع العرضي:

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 3350؟2240، مم

منطقة المقطع العرضي الحية:

قطر المداخن المكافئ:

سرعة غاز المداخن في الأنبوب:

كثافة غاز المداخن عند 755 درجة مئوية:

رأس ديناميكي:

حساب خسائر الاحتكاك

يتم توصيل مخرج السخان بالأنبوب باستخدام مربك هرمي (6300×4000 مم > 3350×2240 مم). يعتمد معامل المقاومة المحلية للمربك الهرمي على زاوية التضييق الأكبر b، والتي ستكون في هذه الحالة عندما يتم تقليل عرض المحمص إلى عرض الأنبوب:

نحصل على ب = 58 درجة. وبما أن الزاوية 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

معامل المقاومة المحلية للدوران بزاوية 90 درجة o = 1.

يتم توصيل الأنبوب بمدخل موفر الماء باستخدام تمدد حاد (3350×2240 مم > 5250×3500 مم).

نسبة مساحة القسم الأصغر إلى مساحة القسم الأكبر هي:

ثم ov = 0.4.

خسائر الضغط في المقاومة المحلية هي:

إجمالي فقدان الضغط في المنطقة:

3.7.3 عملية حسابية حبكة 5-6

اليربط قسم من المداخن موفر الماء بسخان الهواء.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي:

مساحة المقطع العرضي:

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 2000؟3550، مم

منطقة المقطع العرضي الحية:

قطر المداخن المكافئ:

سرعة غاز المداخن في الأنبوب:

كثافة غاز المداخن عند 545 درجة مئوية:

رأس ديناميكي:

نحسب خسائر الاحتكاك:

يتم توصيل مخرج موفر المياه بالأنبوب باستخدام مربك هرمي (5250×3500 مم > 3550×2000 مم). ستكون زاوية التضييق الأكبر في هذا الخلط عندما يتم تقليل عرض موفر المياه إلى عرض الأنبوب:

نحصل على ب = 53.13 درجة. منذ 20 درجة< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

في نهاية القسم 5-6، يتم توصيل الأنبوب بمدخل سخان الهواء (4950×3250 مم). لتوصيل أنبوب 3350x2000 مم، من الضروري تثبيت ناشر هرمي.

يتم حساب معامل المقاومة المحلية للناشر في القناة المباشرة بواسطة الصيغة.

نسبة القسم الأصغر إلى القسم الأكبر هي:

ثم ov = 0.39.

عند توسيع ضلع قياسه 3350 مم إلى 4950 مم، يتم الحصول على زاوية أكبر منها عند توسيع ضلع قياسه 2000 مم إلى 3250 مم، لذلك نحدد CR على هذا الجانب. يعتبر طول الناشر 3000 ملم.

زاوية الفتح : .

من الزاوية b نحدد أن cp = 0.86. .

معامل المقاومة المحلية لكل دورتين بزاوية 90 درجة o = 1

فقدان الضغط في المقاومات المحلية:

إجمالي فقدان الضغط في المنطقة:

3.7.4 حبكة 7-8

اليقوم قسم من المداخن بتوصيل سخان الهواء بجيب الشفط، الذي يوجه غازات المداخن إلى مروحة العادم.

هناك 1 90 درجة دورة في هذا القسم معامل المقاومة المحلية لدورة 90 درجة o = 1

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي حجم غازات المداخن المنقولة بواسطة عادم الدخان، أي م3/ساعة

مساحة المقطع العرضي:

وفقًا للمساحة الناتجة، نختار أبعاد ونوع الأنبوب وفقًا لـ GOST:

الأنابيب 1800؟2240 ملم

منطقة المقطع العرضي الحية:

قطر المداخن المكافئ:

سرعة غاز المداخن في الأنبوب:

كثافة غازات المداخن عند 120 درجة مئوية هي:

رأس ديناميكي:

خسائر الاحتكاك هي:

توصيل سخان الهواء بالأنبوب باستخدام جهاز الخلط (2000×3550 مم > 1800×2240 مم). ستكون زاوية التضييق الأكبر في هذا الخلط عندما يتم تقليل عرض سخان الهواء إلى عرض الأنبوب:

نحصل على ب = 47.2 درجة. منذ 20 درجة< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

لحساب فقدان الضغط في جيب الشفط وفي توصيل أنبوب المقطع مع الجيب، من الضروري معرفة أبعاد فتحة مدخل الجيب، والتي يتم تحديدها اعتمادًا على حجم فتحة المخرج، وهي يساوي حجم فتحة مدخل عادم الدخان. للقيام بذلك، تحتاج إلى اختيار عادم الدخان. دعونا نحدد فقدان الضغط في القسم 8-9 وفي المدخنة، وكذلك الجاذبية في المدخنة. دعونا نحسب الضغط التقريبي الناتج عن عادم الدخان، والذي سأختار وفقًا له عادم الدخان. ومن ثم، من خلال إعادة حساب الخسائر في الأقسام 7-8 و8-9، سنحدد القيمة الحقيقية للضغط الناتج عن عادم الدخان. إذا لم يتمكن عادم الدخان من خلق مثل هذا الضغط، فأنت بحاجة إلى اختيار واحد آخر.

فقدان الضغط في الخلط:

إجمالي خسائر الضغط التقريبية في المنطقة:

3.7.5 حبكة 8-9

اليربط قسم المداخن مخرج عادم الدخان بالمدخنة.

هناك 2 90 درجة المنعطفات في هذا القسم. معامل المقاومة المحلية للدوران بزاوية 90 درجة o = 1.

يبقى حجم وكثافة غازات المداخن التي تمر عبر هذا القسم دون تغيير مقارنة بالقسم 7-8، وإذا أخذنا أبعاد خط الأنابيب في هذا القسم كما هي في القسم 7-8 فإن سرعة غازات المداخن سوف تكون لا يتغير، وبالتالي الضغط الديناميكي

خسائر الاحتكاك:

يتم توصيل المدخنة بالمدخنة باستخدام قاعدة ذات مصدر مدخنة واحد بأبعاد:

ب = 3350 مم؛ أ = 0.9 ح = 0.9 3350 = 3015 مم.

لتوصيل المداخن بالقاعدة، من الضروري تركيب ناشر (1800×2240 > 3015×3350 مم).

ثم ث = 0.4

خسائر الضغط في المقاومة المحلية هي:

إجمالي خسائر الضغط في المنطقة هي:

3.8 الحساب الديناميكي الهوائي للمدخنة

دعونا نختار أنبوبًا أسطوانيًا من الطوب. لحساب الأنبوب، من الضروري ضبط سرعة خروج غازات المداخن من الأنبوب. دع W = = 12 م / ث.

مساحة فم الأنبوب هي:

بمعرفة مساحة الثقب يمكنك معرفة قطر فتحة المخرج:

وفقًا لـ GOST، نختار أقرب قيمة للقطر إلى القيمة التي تم الحصول عليها: m.

باستخدام قطر الفوهة المحدد نجد مساحة الفوهة وسرعة غازات المداخن في الأنبوب:

بناءً على القطر عند مخرج الأنبوب، نختار ارتفاع المدخنة باستخدام مجموعة موحدة من الأحجام القياسية لأنابيب المدخنة.

كثافة غازات المداخن عند 135 درجة مئوية هي c = 0.883 كجم/م3.

الضغط الديناميكي يساوي:

نحسب خسائر الاحتكاك. معامل الاحتكاك ل = 0.05.

الخسائر الناجمة عن المقاومة المحلية عند الخروج من المدخنة (o = 1) هي:

إجمالي فقدان الضغط في المدخنة:

الجاذبية في الأنابيب:

3.9 اختيار عادم الدخان

وبجمع خسائر الضغط في جميع الوحدات وقنوات الغاز، نحصل على قيمة تقريبية لفقد الضغط على طول مسار الغاز:

الضغط الناتج عن عادم الدخان هو:

باسكال = 219.54 ملم ماء. فن.

حسب أداء عادم الدخان

Qd = 157613.539، م3/ساعة

Нд = 219.54 ملم ماء. فن.،

الذي قام بإنشائه، قمنا باختيار عادم الدخان D-20?2 بسرعة دوران تبلغ 590 دورة في الدقيقة. بمعرفة أبعاد فتحات الدخول والخروج لشفاط الدخان، يمكنك العثور على فقدان الضغط في الأقسام 7-8 و8-9.

3.10 إعادة حساب القسم 7-8

يوجد أمام عادم الدخان جيب شفط بأبعاد فتحة المدخل:

أ = 0.92 ي د = 0.92 2000 = 1840 مم؛

ب = 1.8 · ي ي = 1.8 · 2000 = 3600 ملم.

لتوصيل جيب مقاس 1840 × 3600 مم بأنبوب مقاس 1800 × 2240 مم، من الضروري تركيب جهاز تشويش. ستكون زاوية التضييق الأكبر في هذا الخلط عند:

نحصل على ب = 37.5 درجة. منذ 20 درجة< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

يتم تحديد فقدان الضغط في جهاز الخلط من خلال سرعة غازات المداخن في قسم أصغر، أي من خلال سرعة غازات المداخن في المدخنة.

سرعة غاز المداخن في المدخنة:

معامل المقاومة في جيب الشفط o = 0.1

فقدان الضغط في الناشر وجيب الشفط:

فقدان الضغط في المقاومات المحلية في القسم 7-8:

إجمالي فقدان الضغط في المنطقة:

3.11. إعادة الحسابالأقسام 8-9

مداخن الغازيتصل بمخرج عادم الدخان باستخدام ناشر (1840 × 3600 مم> 3015 × 3350 مم)

ثم ث = 0.13

سرعة غازات المداخن عند مخرج عادم الدخان:

فقدان الضغط في الخلط:

خسائر الضغط في المقاومات المحلية في المنطقة هي:

إجمالي الخسائر في الموقع: 119.557+9.47=129.027,Pa

إجمالي خسائر الضغط في قنوات الغاز:

DRg/x =9.356+25.577+57.785+70.890+129.027=292.635، باسكال

فقدان الضغط في جميع أنحاء مسار الغاز:

الضغط الناتج عن عادم الدخان:

عالية الدقة = 1.1. 0.86258 .2287.275 = 2268.6، باسكال = 231.3، مم ماء. فن.

باستخدام أداء عادم الدخان Qd = 157613.539، م3/ساعة والضغط Hd = 231.3، مم ماء. الفن الذي تم إنشاؤه به، وفقًا للرسم البياني للخصائص الديناميكية الهوائية، نختار عادم الدخان D-20?2 بسرعة دوران تبلغ 590 دورة في الدقيقة.

نجد كفاءة عادم الدخان : z = 0.61%

الطاقة التي يستهلكها عادم الدخان ND، كيلووات

حيث QD هو أداء المروحة، m3/h؛ HD - الضغط الناتج عن المروحة، Pa؛ zD - كفاءة المروحة، %.

خاتمة

لتنظيم عملية الاحتراق، تم تجهيز وحدات الغلايات بأجهزة سحب: مراوح منفاخ تزود صندوق الاحتراق بالهواء، وعوادم دخان لإزالة غازات المداخن من المرجل، بالإضافة إلى مدخنة.

تم في هذه الدورة العمل على ما يلي:

· الحساب الديناميكي الهوائي لمسار الهواء لوحدة الغلاية، والذي تم اختياره حسب إنتاجية وضغط منفاخ VDN-17 بسرعة دوران 980 دورة في الدقيقة، وتم حساب الطاقة المستهلكة به؛

· حساب الديناميكا الهوائية لمسار الغاز، وتم اختيار عادم الدخان

D-202 بسرعة دوران تبلغ 590 دورة في الدقيقة. ويتم تحديد الطاقة التي يستهلكها؛

· تم اختيار مدخنة أسطوانية من الطوب بارتفاع 60 متراً.

الأدب

1. زاخاروفا ن.س. مبادئ توجيهية لإكمال الدورة التدريبية "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات" في تخصص "ديناميكا الغاز المائية": كتاب مدرسي - الطريقة. دليل تشيريبوفيتس: ChSU، 2007 - 23 ص.

2. ملاحق للوسيلة التعليمية "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات". الجزء 1. تشيريبوفيتس: جامعة ChSU، 2009.

3. ملاحق الوسائل التعليمية "الحساب الديناميكي الهوائي لمنشآت الغلايات". الجزء 2. تشيريبوفيتس: جامعة ChSU، 2002.

وثائق مماثلة

اختيار مروحة منفاخ. حساب مسار الغاز. الأنواع الرئيسية لمنشآت الغلايات. اختيار عادم الدخان والمدخنة. الحساب الديناميكي الهوائي للمسار الجوي. حساب مقاومة شعاع المرجل. الرسم البياني المحوري للجهاز الغازي.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 11/04/2012


معلومات عن فرن الغلاية والموقد. الوقود وتكوين وكمية منتجات الاحتراق ومحتواها الحراري. الحساب الحراري لصندوق الاحتراق. حساب مقاومة غلاية الغاز وموفر المياه وقنوات الغاز والمدخنة. اختيار عادم الدخان ومروحة منفاخ.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 05/06/2014


الخصائص التقنية لمولد البخار TGMP-114. حساب أحجام ومحتوى الهواء من الهواء ومنتجات الاحتراق. حساب وحدة المرجل. الحساب الديناميكي الهوائي لموفر المياه. حساب أنابيب الشاشة للقوة. اختيار عادم الدخان والمروحة.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 04/11/2012


تحديد تكوين والمحتوى الحراري لغازات المداخن. تحديد الأبعاد التصميمية وخصائص غرفة الاحتراق. الإدراك الحراري لمقتصد المياه. الحساب الديناميكي الهوائي لمسار غاز الغلاية. التحقق والحساب الهيكلي لمجموعة الغلايات.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 04/02/2015


حساب معلمات مروحة المنفاخ. اختيار محرك كهربائي. حساب معلمات عادم الدخان. استهلاك الوقود الطبيعي لكل غلاية عند الحمل المقدر. أداء المروحة. كفاءة آلات السحب في وضع التنظيم.

تمت إضافة الاختبار في 19/01/2015


إجمالي الطاقة الحرارية لتركيب الغلاية دون مراعاة الخسائر والاستهلاك لاحتياجاتها الخاصة. اختيار مختلف السخانات والمضخات وغيرها من المعدات المساعدة. حساب مسار الهواء واختيار المروحة والمحرك الكهربائي له.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 31/03/2015


تحديد كمية المحلول الداخل في عملية التبخر. توزيع الفرق في درجات الحرارة المفيدة. انخفاضات درجة الحرارة الفيزيائية والكيميائية. الحساب الحراري لسخان البخار الإضافي والحساب الديناميكي الهوائي لمسار إمداد المحلول المصدر.

تمت إضافة الاختبار في 11/03/2013


وصف موجز لوحدة الغلاية BKZ-420-140GM. تحديد معامل الهواء الزائد وأحجام والمحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق. حساب سخان وسخان الهواء. تقدير المقاومة الكلية لمقاطع مسارات الغاز والهواء.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 14/03/2012


الحساب الحراري لمولد البخار: الوقود والهواء ومنتجات الاحتراق. خصائص التصميم الرئيسية لصندوق الاحتراق. حساب الإكليل والمسخن وشعاع التبخر. الحساب الديناميكي الهوائي لصندوق الاحتراق ومشروع المدخنة. اختيار عادم الدخان والمروحة.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 16/03/2012


تكوين وخصائص الوقود. تحديد المحتوى الحراري لغاز المداخن. الامتصاص الحراري لمسخن البخار، بنك الغلايات، موفر المياه. الحساب الديناميكي الهوائي لمسار الغاز. تحديد الأبعاد التصميمية وخصائص غرفة الاحتراق.

تم وصف البيانات الأولية لتجميع توازن الحرارة في. كما تحدد أيضًا منهجية تحديد العدد الأمثل للغلايات وعامل الحمولة الخاص بها. يمكن إجراء حسابات حمل البخار لغرفة المرجل إما على أساس الحسابات اليدوية أو باستخدام تكنولوجيا الكمبيوتر.

لتحديد استهلاك الوقود، من الضروري تحديد الحرارة المنبعثة من خط بخار غرفة الغلاية، والخسائر الناجمة عن التصريف، وكمية الحرارة التي تعود مع مياه التغذية.

أقصى إطلاق للحرارة من خط أنابيب البخار في غرفة الغلاية

أين - المحتوى الحراري للبخار عند مخرج المرجل، يتم تحديده من خلال الجداول الديناميكية الحرارية للمياه وبخار الماء، كيلوجول/كجم.

فقدان الحرارة مع النفخ

أين - المحتوى الحراري لمياه الغلاية، كيلوجول/كجم؛

- المحتوى الحراري لمياه التغذية، كيلوجول/كجم؛

- تدفق المياه النقية، كجم/ثانية.

كمية الحرارة المعادة مع ماء التغذية

(64)

استهلاك الحرارة المحسوبة

الحد الأقصى لاستهلاك الوقود المقدر لغرفة المرجل.

ويستخدم الغاز الطبيعي كوقود مع القيمة الحرارية
كيلوجول/كجم (كيلوجول/م³)

كفاءة وحدة الغلاية حسب المشروع رقم 1
. ثم

(66)

1. حساب الديناميكية الهوائية

حساب تركيب النفخ

وفقًا لـ SNiP P-35-76، يجب عادةً توفير التركيبات المسودة بشكل فردي لكل وحدة غلاية.

الأداء المقدر للمروحة منفاخ

هنا 1.05 هو عامل أمان يأخذ في الاعتبار تسرب الهواء من خلال التسربات في مجاري الهواء؛

- معامل الهواء الزائد في الفرن،
;

- استهلاك الوقود الاسمي لوحدة المرجل، في ل=0.08 كجم/ثانية؛

- الكمية النظرية للهواء اللازم لاحتراق الوقود،

- درجة حرارة الهواء الموردة للفرن ر = 30. سلوك
.

يتم إنفاق الضغط الإجمالي الناتج عن المروحة على التغلب على مقاومة مجاري الهواء h العالية ومقاومة الموقد h العالية أو الشبكة بطبقة من الوقود

يتم قبول قيم المقاومة ضمن الحدود التالية

,

للوقود الغازي والسائل حسب نوع الموقد

مراوح منفاخ تعمل بالطرد المركزي (يتم إعطاء الخصائص الرئيسية عند درجة حرارة 30 درجة مئوية وسرعة دوران 980 دورة في الدقيقة)

يتم اختيار مروحة الطرد المركزي على أساس الأداء والضغط

نوع المروحة VDN - 10

السعة الاسمية V dv = 5000 م³/ساعة

الضغط الإجمالي الاسمي N dv = 1900 Pa

السرعة ن = 980 دورة في الدقيقة

كفاءة المروحة
= 0,71.

قوة رمح المروحة

كيلوواط (69)

.

بناءً على الطاقة المستقبلة وسرعة الدوران، يتم اختيار المحرك الكهربائي للمروحة:

نوع المحرك

قوة المحرك N =

سرعة الدوران ن = 980 دورة في الدقيقة.

حساب تركيب الجر

نحن نقبل الطوب للتثبيت ارتفاع المدخنة Htr = 30 م.

تدفق غاز المداخن عند مخرج المدخنة

، م 3 / ث (70)

حيث V g هو الحجم الإجمالي لمنتجات الاحتراق الغازي V g = 13.381 م 3 / م 3.

قطر فم المدخنة

م (71)

,

حيث W out هي سرعة حركة غازات المداخن عند مخرج المدخنة بسحب اصطناعي يمكن أن تصل إلى 20 م/ث. مع الأخذ في الاعتبار إمكانية التوسع الإضافي لغرفة المرجل، نوصي بأخذ قيمة W حوالي 15 م/ث.

نقوم بتقريب القطر الناتج إلى أقرب SNiP II-35-76 الموصى به.

نأخذ قطر فتحة المدخنة ليكون 1.2 م.

وفقًا لـ SNiP II-35-76، من أجل منع تغلغل غازات المداخن في هيكل جدران أنابيب الطوب، لا يُسمح بالضغط الثابت الإيجابي على جدران عمود مخرج الغاز. للقيام بذلك، تحتاج إلى تحقيق الشرط R<10, где R - определяющий критерий

(73)

هنا - معامل الاحتكاك.

i هو الميل الثابت للسطح الداخلي للقسم العلوي من الأنبوب؛

- كثافة الهواء الخارجي في وضع التصميم، كجم/م3؛

د - قطر فتحة المدخنة، م؛

ح o - ضغط الغاز الديناميكي عند مخرج المدخنة، Pa،

, بنسلفانيا (74)

,

حيث Wout هي سرعة الغاز عند مخرج الأنابيب، m/s؛

ص ز - كثافة غازات المداخن في ظروف التصميم

كجم/م3 (75)

,

أين = 1.34 كجم/م3.

إذا كان R > 10، فيجب زيادة قطر المدخنة.

إرسال عملك الجيد في قاعدة المعرفة أمر بسيط. استخدم النموذج أدناه

سيكون الطلاب وطلاب الدراسات العليا والعلماء الشباب الذين يستخدمون قاعدة المعرفة في دراساتهم وعملهم ممتنين جدًا لك.

نشر على http://www.allbest.ru/

الديناميكية الهوائيةعملية حسابيةغرف الغلاياتالمنشآت

1. الأحكام الأساسية

الصيغ الحسابية الأساسية

الغرض من الحساب الديناميكي الهوائي لتركيب الغلاية (حساب السحب والانفجار) هو تحديد أداء نظام السحب والانفجار وفرق الضغط الإجمالي في مسارات الغاز والهواء.

يتم تحديد أداء نظام النفخ (تدفق الهواء في نظام النفخ وتدفق الغاز في أنظمة السحب) Q، m 3 /s، وفقًا لبيانات الحساب الحراري للحمل المقدر لوحدة الغلاية.

يتم تحديد انخفاض الضغط الكلي في أقسام مسار النفخ DN p بواسطة المعادلة

DN p = (h p) 1 - (h p) 2 = (h st1 + h d1) - (h st2 + h d2)، Pa،

حيث h st هو الضغط الساكن، وهو الفرق بين الضغط المطلق h عند المستوى Z والضغط الجوي المطلق عند نفس المستوى

ح ست = ح - (ح س - ج أ زغ)، باسكال،

حيث ح o - الضغط الجوي عند المستوى Z=0, Pa; c a هي كثافة الهواء الجوي، والتي يُفترض أنها ثابتة ضمن التغيرات الطفيفة في الارتفاع، كجم/م 3 ؛

الضغط الديناميكي (ضغط السرعة)، باسكال؛ ج هي كثافة الوسط الحالي، كجم/م3.

يمكن تمثيل الفرق في الضغط الكلي عبر الأقسام

DN p = Dh - (Z 2 - Z 1) (c a - c)g، Pa،

حيث Dh هي مقاومة المقطع Pa.

المجمع (Z 2 - Z 1) (c a - c)g يسمى الجاذبية ويرمز له بـ h c، Pa؛ عندما تتساوى كثافات الوسط الحالي c والهواء الجوي c a، وكذلك في حالة مجاري الغاز الأفقية تكون الجاذبية صفراً.

يشير الفهرس 1 إلى القسم الأولي على طول التدفق، والفهرس 2 إلى القسم الأخير.

يمكن أن يكون الضغط الساكن موجبًا (الضغط الزائد) أو سالبًا (الفراغ).

تنقسم جميع المقاومات عادة إلى مجموعتين:

أ) مقاومة الاحتكاك، أي. المقاومة أثناء التدفق في قناة مستقيمة ذات مقطع عرضي ثابت، بما في ذلك أثناء الغسيل الطولي لحزمة الأنابيب؛

ب) المقاومة المحلية، يرتبط بتغيير في شكل أو اتجاه القناة، ويعتبر كل منها مركّزًا بشكل مشروط في أي قسم من القناة، أي. لا يشمل مقاومة الاحتكاك. عادةً لا يتم تضمين مقاومة حزم الأنابيب ذات التدفق المتقاطع في المقاومات المحلية. لذلك، بالنسبة لوحدات الغلايات، يتم استكمال هذا التصنيف بنوع خاص من المقاومة - مقاومة حزم الأنابيب المغسولة بشكل عرضي.

في حالة التدفق متساوي الحرارة، أي. عند كثافة ولزوجة ثابتة للوسط المتدفق، مقاومة الاحتكاكتحسب بواسطة الصيغة

حيث l هو معامل مقاومة الاحتكاك الذي يعتمد على الخشونة النسبية لجدران القناة ورقم رينولدز؛ ل، د ه - طول القناة وقطرها المكافئ، م؛ ث - سرعة التدفق، م/ث؛ ج هي كثافة الوسط، كجم/م3.

في حالة وجود تبادل حراري، تتغير كثافة ولزوجة الوسط المنقول على طول القناة وعبر المقطع العرضي لها. لذلك، في الحالة العامة، تتطلب صيغ حساب المقاومة توضيحًا إضافيًا.

لتحديد مقاومة الاحتكاك للأنابيب الخشنة في ظل ظروف التبادل الحراري، يتم استخدام الصيغة

حيث T, T st هي متوسط ​​درجات الحرارة المطلقة للوسط الحالي والجدار فوق القسم المحسوب من المسالك K.

يتم تحديد اللزوجة الحركية للوسط n، m 2 /s، المتضمن في رقم رينولدز، وكثافة الغاز c، كجم / م 3، المتضمنة في الضغط الديناميكي، بواسطة متوسط ​​درجة حرارة التدفق.

هذه الصيغة مشتقة لمنطقة قانون المقاومة التربيعية. وينبغي أن نتوقع أن يكون تصحيح عدم تساوي الحرارة أصغر بالنسبة للمنطقة الانتقالية. عند حساب وحدات الغلايات ديناميكيًا، يكون توضيح قيمة المقاومة مطلوبًا تقريبًا فقط لسخانات الهواء، حيث يقع معامل المقاومة في الغالب في المنطقة الانتقالية. مع الأخذ في الاعتبار عدم الدقة الكافية لتحديد درجة حرارة الجدار في الحسابات الحرارية، وكذلك حقيقة أن تصحيح عدم تساوي الحرارة بالنسبة لسخانات الهواء لا يتجاوز حوالي 10٪ (وفي المنطقة الانتقالية، ربما أقل)، فمن الممكن رفض مراعاة تصحيح عدم تساوي الحرارة عند حساب مقاومة أقسام وحدات غرف الغلايات التقليدية. لذلك، تم تقديم التوصيات اللاحقة لحساب مقاومة الاحتكاك بناءً على افتراض عدم أخذ تصحيح عدم تساوي الحرارة بعين الاعتبار.

المقاومة المحليةبما في ذلك وجود التبادل الحراري، يتم حسابها باستخدام الصيغة

حيث o هو معامل المقاومة المحلية ويعتمد بشكل أساسي على الشكل الهندسي للمنطقة قيد النظر (وأحيانًا على رقم رينولدز). صيغة من نفس النوع تعبر عن مقاومة حزم الأنابيب المغسولة بشكل عرضي.

يتم تلخيص جميع المقاومة الفردية لأقسام المسار المتعاقبة أثناء الحساب. في الحالة العامة، يؤدي هذا الجمع إلى خطأ، لأن المقاومات المتصلة مسبقًا (وأحيانًا المقاومة اللاحقة) تخلق تدفقًا غير متساوٍ عبر المقطع العرضي، مما يتسبب في تغيير في مقاومة المقطع اللاحق. توجد في النص بعض التعليمات، خاصة فيما يتعلق بقواعد تخطيط الأقسام لمنع التأثير الكبير لمقاومات المنبع. ولا توجد منهجية عامة لأخذ هذا التأثير بعين الاعتبار.

يتم حساب مقاومة القناة في جميع الأحوال، بما في ذلك حساب مولدات البخار ذات الضغط العالي، من متوسط ​​ضغط الغازات (الهواء) في القناة، ويساوي نصف مجموع الضغوط المطلقة في بداية ونهاية القناة. هو - هي. بالنسبة للغلايات التي تعمل عند ضغط قريب من الضغط الجوي، يفترض أن يكون متوسط ​​الضغط مساويًا للضغط الجوي.

يتم حساب انخفاض الضغط من أجل الراحة مع التبسيطات التالية.

يتم حساب المقاومة في الغلايات ذات الضغط القريب من الغلاف الجوي على أساس كثافة الهواء الجاف عند ضغط 760 ملم زئبق. (ج س = 1.293 كجم/م3)؛ وبناء على ذلك، تم إنشاء الرسوم البيانية لتحديد انخفاض الضغط. يتم إجراء تصحيحات للفرق في كثافات الغازات والهواء عند 760 ملم زئبق والغبار والضغط الجوي والمطلق في نهاية الحساب.

يتم حساب الغلايات ذات الضغط العالي عند ضغط أولي أعلى من 0.1 ميجا باسكال، بما في ذلك مولدات البخار ذات الضغط العالي، وفقًا للضغط الأولي. يتم إجراء تصحيح للفرق بين الضغط المتوسط ​​والضغط الأولي في نهاية الحساب.

يتم تحديد الضغط الإجمالي للمروحة (أو عادم الدخان) عند التشغيل على دائرة مفتوحة من خلال الفرق في الضغوط الإجمالية في جميع أنحاء المسار (الشفط والتفريغ)، بما في ذلك الخسائر عند مدخل المسار وعند الخروج منه.

يتم حساب انخفاض الضغط الكلي للمسالك بأكملها باستخدام المعادلة

تركيب الغلايات بالغاز

DN ع = UDh - اه ق، باسكال.

مقاومة الاحتكاك

تحدث مقاومة الاحتكاك عندما يتحرك التدفق في قنوات الهواء الغازية، والتي يتم غسلها طوليًا بواسطة أسطح التسخين الأنبوبية والألواح. بالنسبة للحسابات الديناميكية الهوائية التقليدية، يمكنك تجاهل تصحيح نقل الحرارة وإجراء الحساب باستخدام الصيغة

القطر الهيدروليكي المكافئ d e للمقطع العرضي الدائري (مع التدفق داخل الأنبوب) يساوي القطر الداخلي للأنبوب، وبالنسبة للمقطع العرضي غير الدائري يتم تحديده بواسطة الصيغة

حيث F هو المقطع العرضي المباشر للقناة. م 2؛ U هو المحيط الكلي للقسم الذي يغسله الوسط المتدفق، م.

للقنوات ذات المقطع العرضي المستطيل

حيث a، b هي أبعاد أضلاع المقطع المستطيل، m.

يتم تحديد القطر المكافئ لقناة غاز مستطيلة مع مجموعة من الأنابيب الموجودة بداخلها، والتي يتم غسلها بتدفق غاز طولي، على عكس الحسابات الحرارية، باستخدام الصيغة

حيث Z هو العدد الإجمالي للأنابيب في قناة الغاز؛ د - القطر الخارجي للأنابيب م.

بالنسبة للمناطق الفردية لتحديد المعلمات، هناك صيغ لحساب معامل مقاومة الاحتكاك.

مع التدفق الصفحي (Re< 2·10 3) коэффициент сопротивления трения не зависит от шероховатости и определяется по формуле

عند قيم K/d e = 0.00008h0.0125 (حيث K هي الخشونة المطلقة للجدار، m) وRe؟ 4·10 3، أي. في المنطقة الضرورية عمليا بأكملها، بما في ذلك الأقسام الانتقالية، يتم وصفها بدقة كافية من خلال الصيغة التقريبية

تتوفر صيغ أكثر دقة للمناطق الفردية.

للأنابيب "السلسة" من الناحية الفنية، أي. تلك التي، عند قيمة معينة لـ Re، لا تعتمد المقاومة بعد على الخشونة، بالنسبة لأي قيم لـ Re يوصى بالصيغة

عند Re = 4·10 3 h100·10 3 يمكن استخدام صيغة أبسط

في منطقة قانون المقاومة التربيعية، لا يعتمد المعامل l على قيمة Re ويتم تحديده بواسطة الصيغة

بالنسبة لمعظم عناصر وحدات الغلايات المصممة لظروف متشابهة إلى حد ما، يتم تحديد مقاومة الاحتكاك تقريبًا وفقًا للتوصيات التالية.

عندما تتدفق الغازات أو الهواء عبر الأنابيب الأنبوبية وفتحات سخانات الهواء اللوحية بقطر مكافئ d e = 20x60 mm لسرعات تدفق تتراوح بين 5-30 م/ث عند t؟ عند 300 درجة مئوية وحتى 45 م/ث عند t > 300 درجة مئوية، يتم تحديد معامل مقاومة الاحتكاك بدقة كافية باستخدام الصيغة التقريبية

لتسهيل تحديد مقاومة الاحتكاك لكل متر خطي من طول أنبوب (شق) سخان الهواء، تم إنشاء رسم بياني (الشكل 19، ص 190). يتم الحصول على القيمة الإجمالية لمقاومة الاحتكاك عن طريق ضرب القيمة التي تم الحصول عليها من الرسم البياني في الشكل 19 بالطول الإجمالي للأنبوب (الفتحة) h، m.

عندما تتدفق الغازات (الهواء) في خطوط أنابيب الغاز والهواء، مع غسل حزم الأنابيب بالغازات المختلطة وفي حالات أخرى عندما تكون حصة مقاومة الاحتكاك في إجمالي فقدان الضغط في القناة صغيرة، فإن قيمة معامل مقاومة الاحتكاك l يُفترض أنها ثابتة بغض النظر عن قيمة Re.

يتم تحديد قيمة الضغط الديناميكي Pa من الرسم البياني (الشكل 16، ص 185).

تم رسم الرسوم البيانية (الشكل 16-19) للهواء الجاف عند ضغط 760 ملم زئبق.

مقاومة حزم الأنابيب المتقاطعة

يتم التعبير عن مقاومة حزم الأنابيب أثناء الغسيل العرضي، سواء في وجود أو عدم وجود التبادل الحراري، بالصيغة العامة

تعتمد قيمة معامل المقاومة o في هذه الحالة على عدد الصفوف وترتيب الأنابيب في الحزمة، وكذلك على رقم Re. يتم تحديد معدل التدفق W للقسم المضغوط من قناة الغاز الموجودة في المستوى المحوري للأنابيب.

لا يتم حساب مقاومات الدخول والخروج من صفوف الحزمة بشكل منفصل، حيث يتم أخذها في الاعتبار في معامل مقاومة الحزمة o.

يتم تحديد معامل المقاومة لحزمة الممر من التعبير

س = س س ض 2،

حيث Z 2 هو عدد صفوف الأنابيب على طول عمق الحزمة؛ o o - معامل المقاومة لكل صف من الحزم اعتمادًا على النسب وكذلك على الرقم Re؛ ق 1، ق 2 - ملاعب الأنابيب على طول عرض وعمق الحزمة؛ د هو القطر الخارجي للأنابيب.

يتم تحديد القيمة o o بواسطة الصيغ التالية:

في ق 1؟ ق 2

ل ق 1> ق 2

باستخدام الصيغ، تم إنشاء رسم بياني (الشكل 18، ص 188)، والذي بموجبه يجب تحديد معامل المقاومة لصف واحد من الأنابيب في حزمة الممر o o. متى س 1؟ s 2 يتم ضرب القيمة o gr، المحددة من الحقل الرئيسي للرسم البياني، بعامل تصحيح واحد C s؛ عندما s 1 > s 2، يتم تقديم المعامل C Re بالإضافة إلى ذلك، والذي يتم تحديده من الحقل المساعد الثاني للرسم البياني. يتم تحديد حجم الضغط الديناميكي من الرسم البياني.

بالنسبة للقيم المتغيرة للخطوات المتناوبة داخل الحزمة، يتم حساب معامل المقاومة من قيمتها المتوسطة الحسابية.

بالنسبة للغلايات فائقة الشحن مع ضغط أولي في المرجل يتجاوز 0.1 ميجا باسكال، لا ينبغي استخدام الرسم البياني (الشكل 18، ص 188)، ويتم تحديد معامل مقاومة الشعاع باستخدام صيغ الحساب.

يتم تحديد معامل المقاومة للحزمة المتداخلة من التعبير

س = س س (ض 2 + 1) ,

حيث Z 2 هو عدد صفوف الأنابيب على طول عمق الحزمة؛

س س = ج ق إعادة -0.27،

حيث C s هو معامل شكل قطعة الشطرنج، حسب النسب؛ ق 1، ق 2 - ملاعب الأنابيب على طول عرض وعمق الحزمة؛ - خطوة الأنابيب القطرية.

عند 0.14؟ نهاية الخبر< 1,7

للحزم مع س 1 /د< 2,0

للحزم مع s 1 /د؟ 2.0 س = 3.2.

عند 1.7؟ نهاية الخبر؟ 5.2 (العوارض "المقيدة" التي يكون فيها المقطع القطري مساويًا أو أقل من المقطع العرضي تقريبًا)

ج ق = 0.44 (ف + 1) 2.

باستخدام الصيغ، تم إنشاء رسم بياني (الشكل 17، ص 186)، والذي يحدد مقاومة صف واحد من الحزمة المتداخلة، أي. ضخامة

لتحديد فقدان الضغط في الحزمة من الضروري ضرب القيم الموجودة من الرسم البياني بـ (Z 2 + 1).

مع القيم المتغيرة للخطوات المتناوبة داخل الحزمة، يتم حساب المقاومة على أساس متوسط ​​قيمة C s.

المقاومة المحلية

تعليمات عامة

تعتبر أي مقاومة محلية تقليديًا متمركزة في جزء معين من القناة، على الرغم من أن فقدان طاقة التدفق الميكانيكي الناجم عن تغير في شكل أو اتجاه القناة يحدث في الواقع على قسم طويل إلى حد ما من القناة. ولذلك يفترض أن المقاومة المحلية هي الفرق بين الفقد الفعلي للطاقة الميكانيكية في هذه المنطقة والخسارة التي قد تحدث إذا تغير شكل واتجاه المدخنة (مقاومة الاحتكاك).

يتم حساب جميع المقاومات المحلية، سواء في وجود أو عدم وجود انتقال الحرارة، باستخدام الصيغة العامة

يتم تحديد حجم الضغط الديناميكي من الرسم البياني في الشكل. 16، ص. 185 حسب سرعة التدفق ودرجة الحرارة التصميمية.

يتم أخذ قيمة معامل المقاومة المحلية o حسب نوع المقاومة المحلية حسب التعليمات الواردة أدناه. بالنسبة لجميع المقاومات المحلية، كقاعدة عامة، يتم اعتبارها مستقلة عن رقم Re، نظرًا لأن قيم الأخير كبيرة جدًا بالنسبة للمقاطع العرضية الكبيرة من مجاري الغاز والهواء لوحدات الغلايات.

المقاومة الناجمة عن التغيرات في المقطع العرضي

بالنسبة لأي مقاومة محلية مرتبطة بتغير المقطع العرضي، فإن القيمة العددية لمعامل المقاومة تعتمد على المقطع، أي. ما هي سرعة التصميم التي تشير إليها؟ عند الانتقال، إذا لزم الأمر، للسرعة في قسم آخر، تتم إعادة حساب معامل السحب باستخدام الصيغة

حيث o 1 هو معامل السحب المتعلق بالسرعة في القسم.

وفقا للجدول الزمني في الشكل. 20، ص. 191 يتم تحديد معاملات المقاومة للتغيرات المفاجئة في المقطع العرضي اعتمادا على نسبة المقاطع العرضية. تشير قيم معامل السحب دائمًا إلى السرعة في القسم الأصغر.

يتم تحديد معاملات مقاومة الناشرات الموجودة خلف المروحة (عادم الدخان) في وجود قسم ضغط لاحق وفقًا للرسم البياني في الشكل. 21، ص. 191 اعتمادًا على درجة التمدد (نسبة أقسام المخرج والمدخل) للناشر وطوله النسبي. هذا الطول يساوي نسبة طول الناشر إلى حجم قسم المدخل الموجود في مستوى زاوية الفتح الأكبر، وفي نفس زوايا الفتح - إلى الحجم الأكبر.

إن معامل مقاومة الناشر الموجود خلف المروحة مستقل عمليًا عما إذا كان الناشر مسطحًا أو هرميًا، ويتم تحديده لكلا النوعين باستخدام نفس الرسم البياني.

حساب معاملات المقاومة المحلية الناتجة عن التغير في المقطع العرضي لحالات أخرى مذكور في "الحساب الديناميكي الهوائي لمنشآت الغلايات (الطريقة المعيارية)".

المنعطفات (الانحناءات والمرفقين)

الانحناء (المنعطف "العادي" السلس) هو منعطف، عندما تكون أقسام المدخل والمخرج متساوية، يكون تقريب الحافتين - الخارجية والداخلية - عبارة عن أقواس من دوائر متحدة المركز

ص في ​​> 0 و ص ن = ص في + ب،

حيث r int، r n هما نصف قطر انحناء الحواف الداخلية والخارجية؛ b هو حجم القناة في مستوى الدوران، بالنسبة للقناة المستديرة b = d.

نظرًا لأن تقريب حافتي هذا المنعطف موصوف من مركز مشترك، فإن انحناء المنعطف يتميز بنصف قطر انحناء الخط الأوسط للقناة r، مع r/b > 0.5.

إذا لم يكن هناك تقريب للحافة الخارجية، وكذلك مع نصف قطر انحناء متساوٍ لكلا الحافتين، فإن المنعطف يسمى ركبة (منعطف حاد). لا ينبغي استخدام المنعطفات ذات الحواف الحادة، وخاصة مع تقريب حافة خارجية واحدة (rn > 0 عند rin = 0).

يتم حساب معامل السحب لجميع المنعطفات دون تغيير المقطع العرضي باستخدام الصيغة العامة

س = ك د س س قبل الميلاد،

حيث o o هو المعامل الأولي لمقاومة الدوران، اعتمادًا على الشكل والانحناء النسبي؛ KD هو معامل يأخذ في الاعتبار تأثير خشونة الجدار. مع الخشونة المعتادة لجدران خطوط أنابيب الغاز والهواء ومداخن الغلايات، يتم أخذ متوسط ​​قيمة دينار كويتي يساوي 1.3 للانحناءات و 1.2 للمرفقين. يتم تحديد قيمة المنتج K D o o للمرفقين ذوي الحواف الدائرية من الرسم البياني في الشكل. 29، ص. 196 عند F 2 / F 1 = 1. للركبتين بدون تقريب الحواف K D o o = 1.4. ب - يتم تحديد المعامل حسب زاوية الدوران بزاوية 90 درجة ب = 1. C هو المعامل المحدد للانحناءات ذات الحواف الدائرية والانحناءات اعتمادًا على نسبة أبعاد المقطع العرضي a/b (حيث a هو البعد المتعامد مع مستوى الدوران) وفقًا للمنحنى المقابل للرسم البياني في الشكل. 30، ص. 196. بالنسبة للمقاطع العرضية المستديرة أو المربعة C = 1؛ بالنسبة للمرفقين ذوي الحواف الحادة، يمكن أخذ C=1 لجميع قيم a/b.

يتم حساب معاملات المقاومة للدوران مع تغيير في المقطع العرضي (سواء الناشر أو المربك)، المتعلقة بالسرعة في قسم الدوران الأصغر، باستخدام صيغة عامة. يتم تحديد قيمة K D o o من الرسم البياني في الشكل. 29 حسب نسبة قسمي الخرج F2 والمدخل F1. بالنسبة للدورات ذات الحواف المستديرة بنفس أبعاد تقريب الحافتين، تعتمد هذه القيمة أيضًا على الانحناء النسبي لتقريب الحواف r/b، حيث b هو الحجم في مستوى الدوران للقسم الأصغر، و يتم أخذ المعلمة a/b لهذه المنعطفات على طول قسم الإدخال.

في حالة عدم وجود قسم تثبيت خلف دوران الناشر أو طوله القصير (أقل من ثلاثة أقطار مكافئة لقسم المخرج)، تزداد قيمة معامل السحب بمقدار 1.8 مرة.

يتم حساب معامل مقاومة الانحناء بألواح التوجيه (شفرات رفيعة متحدة المركز) باستخدام الصيغة العامة. شريطة أن يكون التدفق متساويًا قبل المخرج، يتم حساب المعلمة a/b مع الأخذ بعين الاعتبار تركيب الألواح، أي. تعتبر القيمة b مساوية لعرض القنوات المفردة التي تتكون من صفائح متجاورة. مع التدفق غير المتساوي، لا يؤخذ تأثير تركيب لوحات التوجيه في الاعتبار عند حساب المقاومة.

لا توجد توصيات عامة لتحديد معاملات مقاومة المنعطفات باستخدام دوارات التوجيه. بالنسبة للدورات بزاوية 90 درجة مع العدد الأمثل لدوارات التوجيه، يمكن أخذ القيم التالية لمعاملات المقاومة تقريبًا (مع مراعاة خشونة الجدران):

يتحول في حزم الأنبوب

أعلاه، تم النظر فقط في المنعطفات في خطوط أنابيب الغاز والهواء التي لا تشوش بالأنابيب. يمثل دوران التدفق داخل حزمة الأنابيب مقاومة محلية أكثر تعقيدًا بسبب التأثير المتبادل للدوران والحزمة على قيمة مقاومتهما.

بالنسبة للدورات في الحزم، يتم اعتماد طريقة الحساب المشروط. يتم حساب مقاومة حزمة الأنابيب بغض النظر عن وجود الانحناء، ويتم أخذ معامل المقاومة المحلية للأخير:

عند الدوران 180 o o = 2.0؛

عند الدوران بمقدار 90 o o = 1.0؛

عند الدوران بمقدار 45 o o = 0.5.

في هذه الحالة، يتم حساب سرعة التدفق في المنعطف مع مراعاة انسداد المقطع العرضي بالأنابيب.

في جميع حالات التغيرات في المقطع العرضي للمداخن في بداية ونهاية المنعطف في الحزمة، بغض النظر عما إذا كان هناك تضييق أو توسع في المقطع العرضي، يتم حساب المقاومة المحلية لمثل هذا المنعطف على أساس على متوسط ​​السرعات الأولية والنهائية. يتم حساب الدوران بزاوية 180 درجة في الشعاع باستخدام متوسط ​​ثلاث سرعات: في البداية وفي المنتصف وفي نهاية الدورة.

تمت مناقشة حساب معامل المقاومة المحلية للحالات الأخرى بمزيد من التفصيل في "الحساب الديناميكي الهوائي لمنشآت الغلايات (الطريقة المعيارية)".

2. حساب مسار الغاز

تعليمات عامة

يتم حساب مسار الغاز للحمل المقدر لوحدة الغلاية إذا كان هناك حساب حراري مكتمل لنفس الحمل. ولذلك، فإن البيانات الأولية الرئيسية - سرعات الغاز ودرجات الحرارة على طول المسار، والأقسام المفتوحة وبيانات التصميم الأخرى على قنوات الغاز الحمل الحراري للوحدة، باستثناء قيم القطر المكافئة، مأخوذة من الحساب الحراري.

يتم حساب مقاومات قنوات الغاز الفردية بناءً على متوسط ​​الظروف لقناة غاز معينة (السرعة، ودرجة الحرارة، وما إلى ذلك)، باستثناء المقاومات المحلية الفردية المركزة في بداية أو نهاية قناة غاز معينة. ويتم حساب هذه الأخيرة وفقًا لشروط قسم المسالك التي خصصت لها هذه المقاومات المحلية.

عند حساب مقاومة الدوران الواقعة بين حزمتين محسوبتين بشكل منفصل، يُسمح بأخذ السرعات المحسوبة من الحساب الحراري كسرعتين أولية ونهائية، تتعلق بمتوسط ​​درجات حرارة التدفق والهواء الزائد في نفس الحزم، دون تحديدها درجة الحرارة الزائدة بين الحزم.

حيث يتم تحديد h d1 و h d2 من قيم سرعة التدفق ودرجة الحرارة المقابلة لكل حزمة وفقًا للرسم البياني في الشكل. 16، ص. 185.

يتم أخذ معاملات المقاومة للمنعطفات بين الحزم وفقًا للتوصيات الواردة في ص. 70.

نظرًا لحقيقة أن الحساب لا يأخذ في الاعتبار عددًا من الجوانب المحددة المميزة للتدفق في الظروف الفعلية، يتم تصحيح المقاومة المحسوبة نظريًا لقنوات الغاز الفردية للوحدة عن طريق الضرب بعامل التصحيح k. قيم عامل التصحيح هذا لمختلف أنواع تصميم المداخن ذات درجة التلوث العادية، أي. تم الحصول على أقسام انسداد الرواسب الكبيرة بشكل غير مقبول نتيجة لمعالجة عدد من الاختبارات الصناعية لوحدات الغلايات وهي مذكورة أدناه في الأقسام المخصصة للعناصر ذات الصلة بالوحدة.

حزم الملفات (المسخنات الفائقة، واقتصاديات الأنابيب الملساء، والمناطق الانتقالية) وأسطح الشاشات

يشمل هذا النوع جميع حزم الأنابيب المكونة من عدد كبير من صفوف الأنابيب ذات القطر الصغير (51 مم) والمدفأة عرضياً بالغازات. يعد الغسيل الطولي لهذه العوارض أمرًا نادرًا وجزئيًا فقط.

يتم حساب مقاومة حزم الملفات التي يتم غسلها بواسطة التدفق العرضي البحت بالطريقة المعتادة، والتي لا تتطلب أي تفسير خاص.

أسطح الغربال (شبه الإشعاعية) عبارة عن سلسلة من القنوات المتصلة بشكل متوازي من جهة الغاز، وتتكون جدرانها من عدد كبير من الأنابيب ذات القطر الصغير. غالبًا ما يتم توجيه حركة الغازات عبر هذه الأنابيب، وأحيانًا على طولها.

نظرًا للعرض النسبي الكبير للقنوات، فإن معامل مقاومة الشاشات، حتى مع التدفق العرضي للأنابيب، يكون صغيرًا جدًا. ومع أخذ ذلك في الاعتبار، فمن الممكن في جميع الحالات حساب المقاومة، على افتراض أن الشاشات يتم غسلها بواسطة التدفق الطولي. في هذه الحالة، ينبغي تقديم عدد من التبسيطات.

لا يتم أخذ مقاومة وجاذبية الشاشات الموجودة عند مخرج الفرن في الاعتبار على الإطلاق، لأنه عند سرعات الغاز المنخفضة نسبيًا ودرجات الحرارة المرتفعة والخطوات الكبيرة بين الأحزمة، فإن كلا الكميتين تعوضان بعضهما البعض تقريبًا.

تؤخذ مقاومة الشاشات الموجودة في قناة الغاز بعين الاعتبار عند سرعات الغاز التي تزيد عن 10 م/ث. في هذه الحالة، كما ذكرنا، يتم إجراء الحساب للغسيل الطولي على طول متوسط ​​المسار. للتبسيط، بدلاً من قطر القناة المكافئ، يتم استبدال درجة الصوت المزدوجة بين الشاشات في الصيغة. معامل مقاومة الاحتكاك مع الأخذ في الاعتبار زيادة الخشونة هو l = 0.04.

تتكون المقاومة الكلية للمسخن المعلق في حالة دوران الغازات بمقدار 90 درجة داخل الحزمة من:

مقاومة الجزء المغسول عرضيًا، والتي تحددها السرعة المحسوبة من المقطع العرضي لمدخل الحزمة، ومن إجمالي عدد صفوف الأنابيب؛

مقاومة الجزء المغسول طوليًا بطول يساوي المسافة بين منتصف نافذة مدخل الغاز ونهاية الحلقات السفلية؛

مقاومة الدوران في العارضة بمقدار 90 درجة محسوبة من نفس مقاطع الغسيل العرضي والطولي.

يتم أخذ عامل التصحيح k لحزم الملفات وأسطح الشاشة بدرجة عادية من التلوث يساوي 1.2.

سخانات الهواء الأنبوبية

كقاعدة عامة، تتحرك غازات المداخن في سخانات الهواء الأنبوبية داخل الأنابيب. تتكون مقاومة الغاز لسخان الهواء من مقاومة الاحتكاك في الأنابيب ومقاومة الدخول والخروج من الأنابيب.

يتم أخذ السرعة في الأنابيب ودرجة حرارة التدفق لحساب كل من المقاومات المشار إليها كمتوسط ​​لسخان الهواء أو مرحلته المحسوبة (من الحسابات الحرارية). يتم تحديد مقاومة الاحتكاك من الشكل. 19، ص. 190، ويتم حساب المقاومة الناتجة عن التغيرات في المقاطع العرضية عند المدخل والمخرج باستخدام الصيغة

حيث o in، o out - يتم تحديدها وفقًا للشكل 20، ص. 191 اعتمادًا على نسبة إجمالي مساحة المقطع العرضي المفتوح للأنابيب إلى مساحة المقطع العرضي المفتوح لمجرى الغاز قبل وبعد سخان الهواء.

يمكن أيضًا حساب نسبة الأقسام الحية (الأصغر والأكبر) باستخدام الصيغة

حيث s 1، s 2 هي درجات الأنابيب في الحزمة بطول عرضها وعمقها.

يتم تحديد الضغط الديناميكي حسب الشكل 16، ص. 185.

من المفترض أن يكون عامل التصحيح لمقاومة الغاز الإجمالية لسخانات الهواء الأنبوبية هو k = 1.1.

خطوط أنابيب الغاز

خطوط أنابيب الغاز في الموقع سخان الهواء - جامع الرماديتم حسابها على أساس معدل تدفق ودرجة حرارة غازات العادم (خلف سخان الهواء)، مأخوذة من الحساب الحراري. خطوط أنابيب الغاز في الأقسام جامع الرماد - عادم الدخانوخلف عادم الدخان يتم حسابها على أساس معدل التدفق ودرجة حرارة الغازات عند عادم الدخان. في حالة عدم وجود مجمعات الرماد، يتم حساب خطوط أنابيب الغاز من سخان الهواء إلى عادم الدخان على أساس معدل تدفق الغاز عند عادم الدخان. ولتسهيل الحساب، يُنصح عادةً بتحديد معدلات تدفق الغاز الثاني وحساب السرعات منها.

يتم حساب استهلاك الغاز في عادم الدخان باستخدام الصيغة

حيث В Р - استهلاك الوقود المحسوب مع مراعاة الاحتراق الميكانيكي، كجم/ثانية؛ V kh - حجم منتجات الاحتراق لكل 1 كجم من الوقود مع وجود هواء زائد خلف سخان الهواء، م 3 / كجم؛ DB - شفط الهواء في خطوط أنابيب الغاز خلف سخان الهواء؛ - الكمية النظرية للهواء لكل 1 كجم من الوقود، م 3 / كجم؛ - درجة حرارة الغاز عند عادم الدخان درجة مئوية.

من المفترض أن يكون شفط الهواء خلف سخان الهواء Db = 0.001 لكل 1 متر طول خطوط أنابيب الغاز الفولاذية وDb = 0.005 لكل 1 متر طول خنازير الطوب؛ لمجمعات الرماد من النوع الإعصاري أو أجهزة غسل الغاز Db=0.05؛ للمرسبات الكهربائية dB=0.1.

يتم أخذ قيم B p و V x مباشرة من الحساب الحراري.

درجة حرارة الغازات عند عادم الدخان مع قيمة الشفط خلف مسخن الهواء ديسيبل؟ يعتبر 0.1 مساويا لدرجة حرارة الغازات الموجودة خلف سخان الهواء (من الحسابات الحرارية). عندما يكون الشفط خلف سخان الهواء ديسيبل > 0.1، يتم تحديده بواسطة الصيغة التقريبية

حيث ب اه وهو معامل الهواء الزائد في غازات المداخن (خلف سخان الهواء) ودرجة حرارتها درجة مئوية؛ ر الخامس عشر - درجة حرارة الهواء البارد، درجة مئوية.

عند سرعات الغاز أقل من 12 م/ث، لا تؤخذ في الاعتبار مقاومة الاحتكاك في خطوط أنابيب الغاز. عند سرعات الغاز من 12 إلى 25 م/ث، يتم حساب مقاومة الاحتكاك فقط لواحد أو اثنين من أطول المقاطع ذات المقطع العرضي الثابت، ويتم ضرب القيمة الناتجة بنسبة الطول الإجمالي لخط أنابيب الغاز إلى الطول من الأقسام المحسوبة عند حساب مقاومة الاحتكاك لخطوط أنابيب الغاز غير المبطنة بالحديد، يتم قبول القيمة التقريبية للمعامل l = 0.02، وللقنوات المبطنة بالحديد أو الطوب عند d e؟ 0.9 م ل = 0.03 وعند د ه< 0,9 м л = 0,04.

تتكون المقاومة المحلية لخطوط أنابيب الغاز من المنعطفات والفروع والتغيرات في المقطع العرضي والبوابات. يتم حساب جميع المقاومات المحلية كالمعتاد. يتم تحديد قيمة معامل المقاومة المحلية o حسب شكل المقاومة حسب الرسوم البيانية المقابلة. عند حساب مقطع بأقسام مختلفة، يتم تقليل جميع معاملات المقاومة المحلية للقسم، للتبسيط، إلى سرعة واحدة باستخدام الصيغة

ويتم حساب المقاومة الإجمالية للقسم بمجموع المعاملات المعطاة.

المقاومة المحلية والتي تعرف قيمتها< 0,1, в расчетах при искусственной тяге не учитываются, если их не больше двух на участке; при трех и более сопротивлениях с о < 0,1 они учитываются упрощенно величиной о = 0,05 на каждое из таких сопротивлений, отнесенной к скорости на любом участке тракта.

عادةً ما تمثل المنعطفات الناعمة في ظروف خطوط أنابيب غاز الغلايات (مع R / b أو R / d ≥ 0.9) مقاومة منخفضة نسبيًا، وبالتالي فإن معامل المقاومة المحلية للمنعطفات الناعمة مع مسودة اصطناعية وسرعات غاز لا تزيد عن 25 م / ث من المفترض أن يكون ثابتًا، بغض النظر عن تحديد أبعاد المنعطف، o = 0.3. تنطبق هذه القيمة على الدوران بزاوية 90 درجة، وبالنسبة للآخرين يتم إعادة حسابها بشكل متناسب مع زاوية الدوران.

يتم تحديد معاملات المقاومة المحلية للمنعطفات الحادة حسب أشكالها حسب التعليمات ص. 69.

يتم تحديد معاملات المقاومة المحلية للتغيرات المفاجئة في المقطع العرضي لخطوط أنابيب الغاز وفقًا للرسم البياني في الشكل 20، ص. 191. في هذه الحالة، لا تؤخذ في الاعتبار مقاومة التغيرات المفاجئة في المقطع العرضي حتى 15٪ (F m / F b؟ 0.85). مقاومة الزيادات الملساء في المقطع العرضي (الناشرات) تصل إلى 30٪ (F 2 /F 1؟ 1.3) والنقصان السلس في المقطع العرضي (المربك) لأي نسبة من المقاطع في حالة زاوية الفتح ب< 45 о.

يتم استخدام جميع التبسيطات المذكورة أعلاه في حساب المقاومات الصغيرة الفردية في خطوط أنابيب الغاز فقط مع المسودة الاصطناعية.

لا يتم أخذ خسائر الضغط المرتبطة بوجود جيوب الشفط المباشرة على عوادم الدخان ذات الشفط المزدوج، والتي يتم توفيرها مع عوادم الدخان وكونها جزءًا لا يتجزأ منها، في الاعتبار بشكل منفصل، حيث يتم أخذها في الاعتبار في خصائص المصنع للماكينة.

يتم تحديد معامل مقاومة الناشر المثبت مباشرة خلف أنبوب الضغط الخاص بشفاط الدخان (مروحة النفخ) وفقًا للرسم البياني في الشكل 21، ص. 191 حسب درجة اتساعه وطوله النسبي. هذا الأخير يساوي نسبة طول الناشر إلى طول جانب القسم الأولي الواقع في مستوى زاوية الفتح الأكبر، وفي زوايا فتح متساوية - إلى طول الجانب الأكبر.

من المفترض أن تكون معاملات المقاومة لمداخل المدخنة النموذجية، المرتبطة بالسرعة في مدخنة الإمداد، حوالي = 0.9 أو حوالي = 1.4، اعتمادًا على دائرة الإدخال.

يتم حساب مقاومة خطوط أنابيب الغاز المدخلة والمخرجة في مجمعات الرماد مع خطوط أنابيب الغاز الأخرى. يتم تحديد مقاومة معظم جامعي الرماد بشكل مشابه لجميع المقاومات المحلية. يتم تحديد الضغط الديناميكي المتضمن في الصيغة من الرسم البياني في الشكل. 16، ص. 185؛ لكل نوع من جامعات الرماد، تتم الإشارة إلى السرعة التي يتم بها حساب المقاومة.

يتم أخذ معاملات المقاومة لمجمعات الرماد اعتمادًا على تصميمها. بالنسبة للمرسبات الكهربائية، يتم إعطاء قيمة المقاومة مباشرة.

بالنسبة لإعصار بطارية نموذجي مزود بشفرات دوارة ومدخل مقاوم للصدمات، يكون معامل المقاومة o bc = 65.

بالنسبة لأعاصير البطارية المثبتة مسبقًا والتي تحتوي على عناصر تحتوي على جهاز لف الشفرة من النوع "المقبس"، o l؟ 90، وللعناصر ذات المنعطفات الملتوية في اتجاهين من النوع "المسمار"، حوالي؟ 85.

يتم تحديد سرعة التصميم من خلال إجمالي مساحة المقطع العرضي لجميع عناصر الإعصار

F o = ن 0.785 د 2، م 2،

حيث n هو عدد عناصر الإعصار المتوازية المتصلة في البطارية؛ د - القطر الداخلي لجسم عنصر الإعصار م.

مدخنة بمشروع اصطناعي

لا يختلف حساب الأنبوب ذو المسودة الاصطناعية بشكل أساسي عن حساب العناصر الأخرى لمسار الغاز ويتلخص في تحديد مقاومته. يتم حساب جاذبية الأنبوب بشكل منفصل مع الجاذبية في جميع أنحاء مسار الغاز.

من المفترض أن تكون درجة حرارة الغازات الموجودة في المدخنة مساوية لدرجة حرارة الغازات الموجودة في عادم الدخان. لا يؤخذ بعين الاعتبار تبريد الغازات في الأنبوب.

إذا تم تحديد ارتفاع الأنبوب فقط، ولم يتم تحديد القطر، فسيتم تحديد القطر الداخلي للأنبوب عند المخرج بواسطة الصيغة

حيث Vtr هو تدفق الغاز عبر الأنبوب، ويتم تحديده في حالة تشغيل جميع الغلايات المتصلة بالأنبوب عند حملها المقدر، م 3 / ث؛ مكافئ - سرعة الغاز عند مخرج الأنبوب، م/ث، مأخوذة حسب الشكل 22، ص. 192.

يتم تحديد السرعة النهائية W بناءً على قطر الأنبوب المقبول (الشكل 28، ص 195).

مقاومة المدخنة هي مجموع مقاومة الاحتكاك وفقدان الضغط مع سرعة الخرج.

يتم حساب مقاومة الاحتكاك باستخدام صيغة تقريبية، مع مراعاة مخروطية الأنبوب، مع اعتماد معامل مقاومة الاحتكاك l = 0.03 لكل من أنابيب الطوب والخرسانة والحديد

أين أنا- يتم أخذ متوسط ​​ميل الجدران الداخلية للأنبوب لحساب أنابيب الطوب والخرسانة المسلحة أنا = 0,02.

يتم حساب فقدان الضغط مع سرعة الخرج W بمعامل مقاومة الخرج المحلي o = 1.1.

يتم تحديد الضغط الديناميكي، كما هو الحال في جميع الحالات الأخرى، وفقا للرسم البياني في الشكل. 16، ص. 185.

يتم بعد ذلك إجراء تصحيحات للجاذبية النوعية المعطاة للغازات والضغط على مجموع مقاومات القناة بأكملها، بما في ذلك المدخنة.

الجر الذاتي

يتم حساب حجم سحب الجاذبية لأي قسم من مسار الغاز، بما في ذلك المدخنة ذات السحب الاصطناعي، عند ضغط يصل إلى 1.1 أتا عند مدخل المرجل بواسطة الصيغة

حيث H هي المسافة الرأسية بين نقطتي المنتصف للقسمين النهائي والأولي لقسم معين من المسالك، m؛ с о - كثافة غازات المداخن عند 760 ملم زئبق. و0 درجة مئوية، كجم/م3؛ - متوسط ​​درجة حرارة تدفق الغاز في هذه المنطقة، درجة مئوية؛ 1.2 - كثافة الهواء الخارجي عند 760 ملم زئبق. ودرجة الحرارة 20 درجة مئوية؛ عند درجة حرارة تختلف عن 20 درجة مئوية بأكثر من 10 درجات مئوية، يتم استبدال قيمة كثافة الهواء المقابلة، كجم/م3.

عندما يتم توجيه التدفق لأعلى، تكون الجاذبية إيجابية (علامة زائد)، لأسفل - سلبية. في الحالة الأولى يقلل الفرق في الضغط الكلي للمسالك، وفي الثانية يزيده.

يتم تحديد حجم الجاذبية عند ارتفاع 1 متر h"s, Pa، عند درجة حرارة الهواء الخارجي 20 درجة مئوية مباشرة من المجال السفلي للرسم البياني في الشكل 23، ص 192، اعتمادًا على جزء حجم بخار الماء في غازات المداخن ودرجة حرارة الغازات، ويتم أخذ القيمة عند الهواء الزائد المفترض من الحساب الحراري.

لتحديد الجاذبية الكلية، يتم ضرب القيمة h"c في الارتفاع H.

تعديلات على المقاومة

كما ذكر أعلاه، يتم حساب جميع مقاومات مسار الغاز الفردية على أساس كثافة الهواء، لذلك، عند جمع كل مقاومات المسار، من الضروري تصحيح الفرق في كثافات غازات المداخن والهواء. وفي الوقت نفسه، يجب إجراء التصحيحات لمحتوى الغبار في غازات المداخن والضغط.

تصحيح الاختلافات في كثافات غاز المداخنوالهواء الجاف عند ضغط 760 ملم زئبق. يضاف إلى مجموع مقاومات المسار بأكمله (بدون الجاذبية) في شكل مضاعف مشترك. يتم تحديد قيمة Mc بواسطة الحقل العلوي للرسم البياني في الشكل 23، ص. 192.

عند تركيب مجمعات الرماد الرطب، يتم إجراء تصحيحات للاختلافات في الكثافات بشكل منفصل للمناطق قبل وبعد مجمعات الرماد.

تصحيح محتوى غبار غاز المداخنيتم تقديمه فقط مع كمية كبيرة من الغبار بنفس الطريقة كما في الحسابات الحرارية، وهي: مع احتراق الطبقة - فقط للصخر الزيتي، ومع احتراق الغرفة - فقط في الحالات التي

يتم إجراء تصحيح لمحتوى الغبار على مجموع مقاومات المسار من الفرن إلى صائد الرماد (بدون الجاذبية) في شكل مضاعف مشترك (1 + m zl.sr)، حيث m zl.sr هو متوسط ​​تركيز جزيئات الرماد إلى الماسك الرماد. لا يتم أخذ محتوى الغبار من الغازات خلف مجمع الرماد في الاعتبار.

تصحيح الضغطيضاف إلى مجموع مقاومة القناة بأكملها (بدون الجاذبية) على شكل مضاعف مشترك قدره 760/ساعة بار، حيث h bar هو متوسط ​​الضغط الجوي (مم زئبق)، والذي يؤخذ في الحالات العادية اعتمادًا على ارتفاع المنطقة عن مستوى سطح البحر. وإذا كان هذا الارتفاع لا يتجاوز 200 متر، فلا يؤخذ في الاعتبار انخفاض الضغط الجوي، أي. على افتراض ح بار = 760 ملم زئبق.

مع الأخذ في الاعتبار جميع التصحيحات، فإن المقاومة الإجمالية للمسالك مع السحب الاصطناعي والضغط عند مدخل المرجل لا تزيد عن 0.11 ميجاباسكال يتم حسابها باستخدام الصيغة

عند تركيب مجمعات الرماد الرطب، يتم إجراء تصحيحات للفرق في الكثافات المنخفضة لكل مصطلح على حدة.

إذا كان الضغط عند مدخل الغلاية أكثر من 0.11 ميجا باسكال، فبدلاً من شريط التصحيح 760/ساعة، يتم إدخال P 1 / P avg.

تعديل ل جاذبية

مع المسودة الاصطناعية، لا يلزم إجراء تصحيحات على الجاذبية، ويتم جمع الجاذبية، التي تم حسابها مسبقًا لأجزاء فردية من المسالك، جبريًا على كل هذه الأقسام، ويتم تضمين خطورة المدخنة، كما ذكرنا أعلاه، في خطورة المدخنة خطوط أنابيب الغاز.

في حالة الدفع الطبيعي يتم التصحيح فقط للضغط الجوي، ونوعه هو عكس التصحيح المماثل للمقاومة. يشير هذا التعديل إلى المجموع الجبري للجاذبية في جميع أنحاء القناة بأكملها في شكل عامل مشترك قدره 760/ساعة بار، مما يؤدي إلى أن تكون الجاذبية الكلية للقناة مساوية لـ

في هذه الحالة، كما ذكر أعلاه، لا يتم حساب مشروع الجاذبية للمدخنة مع مسار الغاز بأكمله، ولكن في نهاية الحساب.

انخفاض الضغط الكلي

يتم حساب انخفاض الضغط الإجمالي على طول مسار الغاز باستخدام صيغة متوازنة

DN p = h" t + DN - N s, Pa,

حيث h" t هو الفراغ الموجود عند مخرج الفرن (أمام الشعاع الأول، وفي غيابه - قبل المحمص)، وهو ضروري لمنع خروج الغازات، Pa، وعادة ما يؤخذ h" t = 20 Pa ; DN هي المقاومة الإجمالية لمسار الغاز، بما في ذلك التصحيحات اللازمة (لمحتوى الغبار وكثافة غاز المداخن والضغط)؛ N c - الجاذبية الكلية لمسار الغاز، Pa.

إذا كان هناك إكليل مخلخل عند الخروج من الفرن بعدد صفوف الأنابيب Z 2؟ 5 عند سرعة الغاز W؟ 10 م/ث أو سطح الشاشة، ينبغي إهمال مقاومتها وجاذبيتها؛ تشير قيمة h"t إلى القسم الموجود أمام سطح الحمل الحراري اللاحق. وبما أنه تمت الإشارة أعلاه إلى أن مقاومة وجاذبية المقطع الانسيابي طوليًا لا تؤخذ في الاعتبار حزمة الغلايات الأولى في غلايات أنابيب المياه العمودية، وتتم الإشارة إلى قيمة h "t في هذه الغلايات عند مدخل قسم التدفق المستعرض.

يعد الفرق المحسوب في الضغط الإجمالي على طول مسار الغاز ضروريًا لاختيار عادم دخان بمشروع صناعي أو لحساب ارتفاع المدخنة بمشروع طبيعي.

3. حساب مسار الهواء

يتم حساب مسار الهواء، وكذلك مسار الغاز، للحمل المقدر لوحدة المرجل. جميع البيانات الأولية: درجة حرارة الهواء، المقطع العرضي المفتوح، ومتوسط ​​سرعة الهواء في سخان الهواء، وما إلى ذلك. مأخوذة من الحسابات الحرارية.

يتم إجراء تصحيح الضغط في نهاية الحساب لمجموع مقاومات المسار بأكمله. يتم أيضًا حساب مسودة الجاذبية على طول المسار بشكل منفصل.

قناة الهواء البارد

درجة حرارة الهواء البارد، الذي يتم امتصاصه بواسطة مروحة منفاخ من غرفة المرجل، عند حساب الهياكل القياسية عادة ما تكون 30 درجة مئوية.

يتم تحديد كمية الهواء البارد التي تمتصها مروحة المنفاخ بواسطة الصيغة

حيث b t هو معامل الهواء الزائد في الفرن؛ D b t و D b pl - شفط الهواء في الفرن في نظام تحضير الغبار ؛ D b vp - تسرب الهواء النسبي في سخان الهواء، مساوياً للشفط الموجود فيه من جهة الغاز.

عند تنظيم جزء من الهواء الساخن في سخان الهواء، بدون مروحة خاصة لإعادة التدوير، يتم حساب تدفق الهواء عبر المروحة، مع مراعاة إعادة التدوير، بالمعادلة

حيث في rts - الكمية النسبية للهواء الساخن المعاد تدويره، والتي يتم تحديدها في الحساب الحراري لسخان الهواء؛ " VP - درجة حرارة الهواء الساخن نتيجة إعادة التدوير، درجة مئوية.

يتم حساب مجرى الهواء من المروحة إلى سخان الهواء وقسم مجرى هواء الشفط بعد إدخال الهواء المعاد تدويره لتدفق الهواء هذا. تم تصميم باقي مجرى هواء الشفط لتدفق الهواء البارد.

حساب خطوط أنابيب الهواء، مثل خطوط أنابيب الغاز، يعود بشكل رئيسي إلى تحديد المقاومة المحلية. قد لا تؤخذ في الاعتبار مقاومة الاحتكاك عند سرعات الهواء البارد التي تقل عن 10 م/ث. عند سرعات الهواء البارد 10-20 م/ث، تؤخذ مقاومة الاحتكاك في الاعتبار تقريبًا: يتم حساب مقاومة الاحتكاك لواحد أو اثنين من أطول المقاطع لمقطع عرضي ثابت، ويتم ضرب القيمة الناتجة بنسبة الطول الإجمالي لمجاري الهواء إلى طول القسم المحسوب.

الهواء، كقاعدة عامة، يغسل أنابيب سخان الهواء من الخارج. وفقا لطبيعة غسل الهواء للأنابيب، يتم تمييز نوعين من سخانات الهواء الأنبوبية: مع الغسيل المستعرض للأنابيب ودورات الهواء خارج الحزمة (تستخدم بشكل رئيسي في التصاميم المنزلية) ومع الغسيل المختلط للأنابيب ودورات الهواء داخل الحزمة.

يتم أخذ متوسط ​​​​سرعات الهواء ودرجات حرارة التدفق عند حساب مقاومة سخان الهواء من الحساب الحراري.

يتم تحديد مقاومة الدوران في الصندوق الالتفافي، بما في ذلك الصندوق الداخلي لسخان الهواء مزدوج التدفق، من خلال الصيغة المعتادة للمقاومات المحلية بمعاملات المقاومة المحلية: عند الدوران بمقدار 180 o o = 3.5؛ عند الدوران 90 o o = 0.9.

مقاومة الدوران بمقدار 180 درجة في صندوق مركب على مسافة بين قسمي مدخل ومخرج الدوران أ؟ 0.5h، حيث h هو ارتفاع الحد، يعتبر مساويًا لمجموع مقاومات دورتين بزاوية 90 درجة.

يتم حساب قسم تصميم المنعطف 180 درجة لتحديد السرعة كمتوسط ​​لثلاثة أقسام: عند المدخل، في منتصف المنعطف (المقطع العرضي للصندوق) وعند الخروج؛ يتم حساب الدوران بمقدار 90 درجة باستخدام متوسط ​​السرعتين. يتم أخذ أقسام المدخل والمخرج بحجمها الكامل دون الأخذ في الاعتبار انسداد الأنابيب، أي. الحق في حجم الصندوق. يتم ضرب مقاومة دورة واحدة بعددها.

يعتبر عامل التصحيح للمقاومة الكلية على الجانب الهوائي لسخان الهواء الأنبوبي k = 1.05.

قناة الهواء الساخن

يتم أخذ درجة حرارة الهواء الساخن مباشرة من الحساب الحراري.

يتم تحديد استهلاك الهواء الساخن وفقًا للحساب الحراري باستخدام الصيغة

يتم حساب مجرى الهواء من سخان الهواء إلى جهاز الاحتراق أو إلى النقطة التي يتم فيها تفريغ جزء من الهواء الساخن إلى نظام تحضير الغبار لمعدل التدفق هذا. يتم تحديد كمية الهواء الذي يتم تفريغه في نظام تحضير الغبار وفقًا لبيانات الحساب الخاصة بالأخير. يتم حساب باقي القناة في هذه الحالة على أساس تدفق الهواء الساخن المتبقي (تدفق الهواء الثانوي).

يتم حساب مقاومة القسم من خلاطات الغبار للخروج إلى الفرن وفقًا لتعليمات "معايير حساب وتصميم محطات تحضير الغبار".

عند إعادة تدوير جزء من الهواء الساخن في سخان الهواء، مع سحب الهواء من مجرى الهواء من سخان الهواء إلى النقطة التي يتم فيها أخذ الهواء المعاد تدويره، فإن مجرى الهواء مصمم لزيادة تدفق الهواء، وهي

V GV + V RC، م 3 / ث،

حيث، م 3 / ث.

يتم حساب مقاومة خط أنابيب الهواء الساخن وفقًا لجميع التبسيطات الموضحة لحساب خطوط أنابيب الغاز ذات المسودة الاصطناعية.

أجهزة الاحتراق

يُفترض أن القيمة المحسوبة لضغط الهواء الإجمالي المطلوب للتغلب على مقاومة جهاز الاحتراق تساوي:

أ) أثناء احتراق الشعلة في الحالات التي يتم فيها التغلب على مقاومة مسار الهواء الأساسي بسبب مروحة المطحنة أو التهوية الذاتية للمطحنة - إنفاق الضغط للتغلب على المقاومة التي تنشأ عندما يمر الهواء الثانوي عبر الموقد والفوهات أو الفتحات، بما في ذلك فقدان الضغط الديناميكي عند خروج الهواء إلى الفرن. في الحالات التي يتم فيها التغلب على مقاومة مسار الهواء الأساسي بسبب ضغط مروحة النفخ (دائرة إمداد الغبار بالهواء الساخن، والغلايات فائقة الشحن، وما إلى ذلك)، ويكون فقدان الضغط الإجمالي في هذا المسار أكبر مما هو عليه في المسار الثانوي مسار الهواء، يتم تحديد قيمة مقاومة جهاز الاحتراق وفقًا لتعليمات "معايير حساب وتصميم محطات تحضير الغبار". عند تركيب مراوح النفخ الساخن (HBF) في مسار الهواء الأساسي، يتم حساب فقدان الضغط في مسارها في المنطقة حتى خلاطات الغبار وفقًا للتعليمات المذكورة أعلاه، وفي المنطقة من الخلاطات إلى صندوق الاحتراق وفقاً لتعليمات "معايير حساب وتصميم محطات تحضير الغبار" ؛

ب) أثناء احتراق الطبقة - مقاومة صناديق منطقة الشبكة وطبقة الوقود الموجودة على الشبكة.

يتم التعبير عن مقاومة الموقد (الفوهات أو الفتحة) للهواء الثانوي، بما في ذلك الخسارة في سرعة الخرج، بالصيغة

حيث o هو معامل مقاومة الموقد، ويحسب حسب نوع الموقد؛ للشعلات ذات التدفق المباشر وفوهات التفجير الحادة (وكذلك لفتحات الهواء الثانوية في أفران طواحين المناجم) س؟ 1.5؛ ث2- سرعة الهواء الثانوية عند الخروج من الموقد أو الفتحة

حيث V 2 هو حجم الهواء الثانوي الذي يتم توفيره من خلال موقد واحد، م 3 / ث؛ F2 - قسم مخرج الموقد (فوهات أو فتحة) للهواء الثانوي م2.

يتم تحديد الضغط الديناميكي وفقًا للجدول الزمني.

لتحديد مقاومة طبقة الوقود على الشبكة أثناء احتراق الطبقة، ينبغي استخدام القيم المثبتة تجريبيًا لضغط الهواء تحت الشبكة، المتعلقة بالحمل المقدر للغلاية.

تمثل القيم المشار إليها فقط مقاومة طبقة الوقود مع الشبكة؛ لذلك، يتم تحديد مقاومة جميع هيئات توزيع الهواء (إمدادات المناطق، وما إلى ذلك) عند حساب مجاري الهواء.

الجر الذاتي

يتم حساب خطورة أي قسم من مسار الهواء باستخدام الصيغة

إذا كانت درجة الحرارة التصميمية للهواء الخارجي لا تساوي 20 درجة مئوية، فبدلاً من القيمة 1.2 يتم استبدال القيمة المقابلة لكثافة الهواء عند 760 ملم زئبق.

يتم تحديد مقدار الجاذبية عند ارتفاع 1 متر وفقًا للرسم البياني في الشكل 23، ص. 192.

يتم حساب خطورة مسار الهواء لقسمين فقط. القسم الأول- سخان هواء يؤخذ ارتفاعه التصميمي له مساوياً للفرق بين ارتفاعات مدخل مجرى الهواء البارد ومخرج مجرى الهواء الساخن. القسم الثاني- مجرى الهواء الساخن بالكامل . يعتبر ارتفاعه المحسوب مساوياً للفرق بين ارتفاعات مدخل الهواء الساخن من سخان الهواء ومدخل الفرن (على طول محور الشعلات أو سطح القماش الشبكي).

انخفاض الضغط الكلي على طول المسار

تعديل على المقاومات

عند جمع كل مقاومات مسار الهواء الفردية، يتم إجراء تصحيح ضغط واحد فقط. هذا التصحيح، كما هو الحال بالنسبة لمسار الغاز، يتم إجراؤه لمجموع مقاومات المسار بأكمله (بدون الجاذبية) على شكل مضاعف مشترك قدره 760/ساعة بار. ويؤخذ الضغط الجوي، في حالة عدم وجود تكليف خاص، حسب ارتفاع المنطقة عن سطح البحر. وإذا لم يتجاوز هذا الارتفاع 200 متر، فلا يتم إجراء أي تصحيح. أولئك. ح بار = 760 ملم زئبق يفترض.

وبالتالي، يتم التعبير عن المقاومة الكلية لمسار الهواء بالصيغة

انخفاض الضغط الكلي

بالنسبة للمسار الجوي يتم مراعاة الجاذبية دون أي تصحيحات. يتم تحديد انخفاض الضغط الكلي في مسار الهواء (مع الدفع المتوازن) بواسطة الصيغة

DN p = DN - h s - h" t، Pa،

حيث h" t هو الفراغ الموجود في الفرن عند مستوى إدخال الهواء، Pa.

عادة ما تكون قيمة h"t أكبر من الفراغ عند مخرج الفرن h"t، ويتم أخذها في حساب مسار الغاز لكمية الجاذبية في الفرن، ويتم تحديدها بالصيغة التقريبية

ح" ر = ح" ر + 9.5 ن 1، باسكال،

حيث H 1 هي المسافة الرأسية بين مراكز أقسام خروج الغاز من الفرن ودخول الهواء إلى الفرن، م.

4. اختيار عوادم الدخان والمراوح

الأحكام الأساسية

بعد تحديد القيم المحسوبة لتدفق الغاز أو الهواء ومقاومة المسار (على أساس فرق الضغط الكلي) عند الحمل المقدر للغلاية، فإن اختيار المروحة أو عادم الدخان يعود إلى اختيار آلة توفر الأداء والضغط المطلوبين باحتياطيات مناسبة ويستهلك أقل قدر من الطاقة أثناء التشغيل بطريقة التحكم المعتمدة.

المعلمات الرئيسية للمراوح وعوادم الدخان هي أدائها والضغط الإجمالي.

كما هو موضح أعلاه، يتم حساب القناة للحمل المقدر للغلاية. لتحديد وضع التصميم، مع الأخذ بعين الاعتبار الانحرافات التشغيلية المختلفة عن شروط التصميم، بالإضافة إلى الانحرافات المنظمة لبيانات الضمان الخاصة بالشركات المصنعة للمراوح وعوادم الدخان، يتم اعتماد عوامل السلامة.

تم أخذ معاملات الأمان لأجهزة عادم الدخان والمراوح للأداء عند 1 = 1.05، للضغط عند 2 = 1.1.

يتم تحديد تدفق الغاز

حيث B p هو استهلاك الوقود المقدر، كجم/ثانية؛ V g - حجم الغازات خلف سخان الهواء، م 3 /كجم؛ ديسيبل ز - شفط الهواء في خط أنابيب الغاز خلف سخان الهواء؛ - حجم الهواء النظري، م 3 /كجم؛ د - درجة حرارة الغاز أمام عادم الدخان درجة مئوية.

يتم تحديد تدفق الهواء

وثائق مماثلة

المبادئ العامة لقياس التدفق باستخدام طريقة الضغط التفاضلي المتغير، وحساب واختيار جهاز التقييد ومقياس الضغط التفاضلي؛ المتطلبات المفروضة عليهم. اعتماد التغيرات في نطاق معدل التدفق الحجمي للوسط على انخفاض الضغط.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 02/04/2011


وحدة التقطير: الخصائص ومبدأ التشغيل. وصف مبدأ التشغيل لمقياس تدفق الضغط التفاضلي الثابت. حساب معلمات مقياس الدوران. حساب مقاومات المقاوم لدائرة القياس لمقياس الجهد الأوتوماتيكي من النوع KSP4.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 10/04/2013


قياس استهلاك حاملات الطاقة السائلة والغازية. معايير التصنيف لأجهزة قياس التدفق والعدادات. خطأ في قياس التدفق لأجهزة قياس التدفق. مبدأ تشغيل الأجهزة ذات العلامات الكهرومغناطيسية. طريقة الضغط التفاضلي المتغير.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 13/03/2013


مجموعة من الأجهزة لإنتاج بخار الماء تحت الضغط (أو الماء الساخن). مكونات تركيب الغلاية وتصنيفها حسب مؤشرات الأداء. وحدات الغلايات ذات الدوران الطبيعي والقسري (التدفق المباشر).

الملخص، تمت إضافته في 07/07/2009


حساب وخصائص نظام صمام المضخة وخط الأنابيب. إيجاد نقطة تشغيل النظام على الرسم البياني، وحساب سرعة المكبس لمعدل التدفق الفعلي. تحليل انخفاض ضغط الصمام. تحديد الخسائر الناجمة عن المقاومة المحلية لخط الأنابيب.

تمت إضافة الاختبار في 23/12/2011


العثور على الضغوط عند نقاط "مميزة" وإنشاء رسم تخطيطي لضغط السائل على الحائط على مقياس محدد. تحديد قوة ضغط السائل على جدار مسطح وعمق تطبيقه. حساب العدد المطلوب من البراغي لتأمين غطاء فتحة التفتيش.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 17/04/2016


وضع مخططات الحساب. تحديد القوى المؤثرة على الأسطوانات الهيدروليكية. حساب المعلمات الرئيسية للمحركات الهيدروليكية. حساب معدلات التدفق المطلوبة لسائل العمل، قطرات الضغط المفيدة في المحركات الهيدروليكية. الحساب الحراري للمحرك الهيدروليكي.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 26/10/2011


وصف ومبدأ تشغيل الدائرة الهيدروليكية. تحديد الضغط في تجاويف الحقن والصرف واسطوانة الطاقة للمحرك الهيدروليكي. حساب قطر خط الأنابيب وسرعة السوائل. تحديد كفاءة القيادة تحت الحمل الثابت والدوري.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 27/01/2011


مخطط عمود تثبيت التصحيح. التوازن المادي والحراري لكل 500.000 طن من المواد الخام. تحديد الضغوط ودرجات الحرارة وعدد اللوحات الموجودة فيه. حساب أرقام الارتجاع والبخار. تحديد الأبعاد الرئيسية لعمود التثبيت.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 06/08/2013


خصائص المحركات الهيدروليكية للحركة الرئيسية لتحريك الجزء العامل من الماكينة. تحليل المعالم الرئيسية للمحركات الهيدروليكية. إنشاء مخططات لمعدلات التدفق وهبوط الضغط وحسابات المضخة والقدرة ومحرك القيادة.

إرسال عملك الجيد في قاعدة المعرفة أمر بسيط. استخدم النموذج أدناه

سيكون الطلاب وطلاب الدراسات العليا والعلماء الشباب الذين يستخدمون قاعدة المعرفة في دراساتهم وعملهم ممتنين جدًا لك.

تم النشر على http://www.allbest.ru/

هندسة الحرارة والطاقة الصناعية

عمل الدورة

الموضوع: "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات"

مهمة لدورة العمل "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات"

مقدمة

الغرض من هذا العمل بالطبع هو الحساب الديناميكي الهوائي لمصنع الغلايات. لتنظيم عملية الاحتراق، تم تجهيز وحدات الغلايات بأجهزة سحب: مراوح منفاخ تزود صندوق الاحتراق بالهواء، وعوادم دخان لإزالة غازات المداخن من الغلاية، بالإضافة إلى مدخنة مثبتة، كقاعدة عامة، مشتركة بين جميع وحدات الغلايات. تحتوي وحدات الغلايات الحديثة على عوادم دخان فردية ومراوح منفاخ.

لتحديد مشروع الأجهزة، يتم إجراء حساب الديناميكية الهوائية لوحدة المرجل، والتي تتكون من جزأين. أولا، يتم حساب مسار الهواء لوحدة المرجل. بعد هذا الحساب، يتم اختيار مروحة منفاخ. الجزء الثاني يتضمن حساب مسار الغاز. المهمة الرئيسية لهذا الحساب هي اختيار عادم الدخان والمدخنة.

البيانات الأولية لإجراء الحساب الديناميكي الهوائي هي نتائج الحساب الحراري الذي يسبق الحساب الديناميكي الهوائي.

1. الجزء النظري

مصنع الغلايات عبارة عن مجمع من الأجهزة الموجودة في غرف خاصة وتستخدم لتحويل الطاقة الكيميائية للوقود إلى طاقة حرارية للبخار أو الماء الساخن. يتكون كل تركيب غلاية من عناصر فردية - أجهزة. بعض الأجهزة أساسية، ولا يمكن لغرفة المرجل أن تعمل بدونها، ويمكن تسمية البعض الآخر بأنها إضافية، وبدونها سيعمل التثبيت، ولكن مع استهلاك أعلى للوقود، وبالتالي بكفاءة أقل؛ والبعض الآخر عبارة عن آليات وأجهزة تؤدي وظائف مساعدة.

العناصر الرئيسية لغرفة المرجل تشمل:

· غلايات مملوءة بالماء ويتم تسخينها بالحرارة الناتجة عن الاحتراق.

الغلاية عبارة عن جهاز للتبادل الحراري يتم من خلاله نقل الحرارة من منتجات الاحتراق الساخنة إلى الماء. ونتيجة لذلك، يتم تحويل الماء إلى بخار في غلايات البخار، ويتم تسخينه إلى درجة الحرارة المطلوبة في غلايات الماء الساخن.

· الأفران التي يتم فيها حرق الوقود ويتم إنتاج غازات المداخن التي يتم تسخينها إلى درجات حرارة عالية.

يستخدم جهاز الاحتراق لحرق الوقود وتحويل طاقته الكيميائية إلى حرارة الغازات الساخنة. أجهزة التغذية (المضخات، الحاقنات) مصممة لتزويد الغلاية بالمياه.

· المداخن التي تتحرك من خلالها غازات المداخن وتطلق حرارتها إلى جدران المرجل عند ملامستها لها.

· المداخن، التي تتحرك بها غازات المداخن عبر المداخن ثم يتم إزالتها إلى الغلاف الجوي بعد تبريدها.

بدون العناصر المدرجة، حتى أبسط تركيب الغلاية لا يمكن أن يعمل.

تشمل العناصر المساعدة لغرفة المرجل ما يلي:

· أجهزة إعادة الوقود وتحضير الغبار.

· مجمعات الرماد المستخدمة عند حرق الوقود الصلب والمصممة لتنظيف غازات المداخن وتحسين حالة الهواء الجوي بالقرب من غرفة المرجل.

· المراوح اللازمة لتزويد فرن الغلاية بالهواء.

· مراوح عادم الدخان التي تزيد من قوة السحب وبالتالي تقلل من حجم المدخنة.

· أجهزة التغذية (المضخات) اللازمة لتزويد الغلايات بالمياه.

· أجهزة تنقية مياه التغذية التي تمنع تكون القشور في الغلايات وتآكلها.

· يستخدم موفر المياه لتسخين مياه التغذية قبل دخولها إلى الغلاية.

· سخان الهواء مصمم لتسخين الهواء قبل دخوله للفرن مع خروج الغازات الساخنة من وحدة الغلاية؛

· أجهزة التحكم الحراري ومعدات التشغيل الآلي التي تضمن التشغيل الطبيعي وغير المنقطع لجميع أجزاء غرفة المرجل.

تنقسم تركيبات الغلايات، حسب نوع المستهلك، إلى الطاقة والإنتاج والتدفئة والتدفئة. بناءً على نوع سائل التبريد المُنتج، يتم تقسيمها إلى بخار (لتوليد البخار) وماء ساخن (لإنتاج الماء الساخن).

تنتج محطات غلايات الطاقة البخار للتوربينات البخارية في محطات الطاقة الحرارية. عادة ما تكون بيوت الغلايات هذه مجهزة بوحدات غلايات عالية ومتوسطة الطاقة تنتج البخار بمعلمات متزايدة.

تنتج أنظمة مراجل التدفئة الصناعية (عادة البخار) البخار ليس فقط للاحتياجات الصناعية، ولكن أيضًا للتدفئة والتهوية وإمدادات الماء الساخن.

تم تصميم أنظمة غلايات التدفئة (المياه الساخنة بشكل أساسي، ولكن يمكن أيضًا أن تكون بخارية) لخدمة أنظمة التدفئة وإمدادات المياه الساخنة وتهوية المباني الصناعية والسكنية.

اعتمادا على حجم إمدادات الحرارة، يتم تقسيم بيوت غلايات التدفئة إلى محلية (فردية)، وجماعية، ومنطقة.

عادة ما تكون بيوت غلايات التدفئة المحلية مجهزة بغلايات الماء الساخن التي تسخن الماء إلى درجة حرارة لا تزيد عن أو غلايات بخارية بضغط عمل يصل إلى. تم تصميم بيوت الغلايات هذه لتوفير الحرارة لمبنى واحد أو أكثر.

توفر غلايات التدفئة الجماعية الحرارة لمجموعات المباني أو المناطق السكنية أو الأحياء الصغيرة. تم تجهيز بيوت الغلايات هذه بغلايات البخار وغلايات الماء الساخن، والتي، كقاعدة عامة، لديها قدرة تسخين أعلى من غلايات بيوت الغلايات المحلية. تقع غرف الغلايات هذه عادةً في مباني خاصة.

تم تصميم بيوت مراجل التدفئة المركزية لتوفير الحرارة للمناطق السكنية الكبيرة. وهي مجهزة بغلايات الماء الساخن والبخار القوية نسبيًا.

غلاية البخار عبارة عن وعاء ضغط يتم فيه تسخين الماء وتحويله إلى بخار. قد تكون الطاقة الحرارية الموردة للغلاية البخارية عبارة عن طاقة احتراق حرارية أو كهربائية أو نووية أو شمسية أو طاقة حرارية أرضية. هناك نوعان رئيسيان من الغلايات البخارية: أنبوب الغاز وأنبوب الماء.

تم تصميم أنظمة غلايات الماء الساخن لإنتاج الماء الساخن المستخدم للتدفئة وإمدادات الماء الساخن وأغراض أخرى. يحتوي بيت غلايات الماء الساخن على مبرد واحد - الماء، على عكس بيت غلايات البخار، الذي يحتوي على مبردين - الماء والبخار. وفي هذا الصدد، يجب أن تحتوي غرفة المراجل البخارية على خطوط أنابيب منفصلة للبخار والماء، بالإضافة إلى خزان لتجميع المكثفات.

تختلف بيوت غلايات الماء الساخن حسب نوع الوقود المستخدم وتصميم الغلايات والأفران وغيرها. عادةً ما يشتمل تركيب غلاية تسخين البخار والماء على عدة وحدات غلايات، ولكن لا تقل عن اثنتين ولا تزيد عن أربع أو خمس وحدات. ترتبط جميعها باتصالات مشتركة - خطوط الأنابيب وخطوط أنابيب الغاز وما إلى ذلك.

أصبحت المحطات التي تعمل بالوقود النووي، والتي تكون المادة الخام فيها خام اليورانيوم، منتشرة بشكل متزايد.

الحساب الديناميكي الهوائي لتركيب الغلاية هو حساب يؤدي إلى تحديد المقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الهواء الغازي لكل من التركيب ككل وعناصره المختلفة. يمكن التشغيل العادي لتركيب الغلاية في حالة الإمداد المستمر بالهواء للفرن وإزالة منتجات الاحتراق في الغلاف الجوي بعد تبريدها وتطهيرها من الجزيئات الصلبة. يتم ضمان توريد وإزالة منتجات الاحتراق بالكميات المطلوبة من خلال بناء أنظمة الغاز والهواء ذات المسودة الطبيعية والاصطناعية. في الأنظمة ذات المسودة الطبيعية المستخدمة في تركيبات الغلايات منخفضة الطاقة ذات المقاومة الديناميكية الهوائية المنخفضة على طول مسار الغاز، يتم التغلب على مقاومة حركة الهواء ومنتجات الاحتراق بسبب المسودة التي أنشأتها المدخنة. عندما يكون تركيب الغلاية مزودًا بموفر للطاقة وسخان هواء وتتجاوز مقاومته على طول مسار الغاز 1 كيلو باسكال بشكل كبير، فإن نظام مسار الغاز والهواء مجهز بمراوح وعوادم دخان. في تركيب الغلاية ذات المسودة المتوازنة، يعمل مسار الهواء تحت الضغط الزائد الناتج عن المراوح، ويعمل مسار الغاز تحت فراغ؛ في هذه الحالة، يوفر عادم الدخان فراغًا في صندوق الاحتراق يساوي 20 باسكال. يتم حساب مقاومة مسارات الغاز والهواء لغلايات البخار والماء الساخن وفقًا للطريقة القياسية. عندما يتغير إنتاج البخار من محطة الغلاية أو نوع الوقود المحترق، يتم إعادة حساب مقاومات المسار.

تترافق حركة الغازات في مجرى الهواء الغازي مع فقدان الطاقة المستهلكة في التغلب على قوى الاحتكاك لتدفق الغاز على الأسطح الصلبة. يتم تقسيم المقاومة الناشئة أثناء حركة التدفق بشكل تقليدي إلى: مقاومة الاحتكاك عندما يتدفق التدفق في قناة مستقيمة ذات مقطع عرضي ثابت، بما في ذلك أثناء الغسيل الطولي لحزمة الأنابيب؛ المقاومة المحلية المرتبطة بتغيير شكل أو اتجاه التدفق، والتي تعتبر تقليديا مركزة في قسم واحد ولا تشمل مقاومة الاحتكاك.

يجب أن تكون دوائر الغاز والهواء بسيطة وتضمن التشغيل الموثوق والاقتصادي للتركيب. يُنصح باستخدام تصميم فردي لأسطح تسخين الذيل ومجمعات الرماد وأجهزة السحب بدون مداخن جانبية ومشعبات توصيل. في المقاطع الطويلة المستقيمة، يوصى باستخدام مجاري الهواء الغازية ذات المقطع العرضي الدائري باعتبارها أقل كثافة في المعدن واستهلاكًا أقل للعزل الحراري مقارنة بالقنوات المربعة والمستقيمة. لا ينبغي أن تحتوي قنوات الغاز الخاصة بغلايات البخار والماء الساخن التي تعمل بالوقود المتفجر على مناطق من الممكن أن تكون بها رواسب من الجزيئات غير المحترقة أو السخام أو المناطق سيئة التهوية. إجمالي انخفاض الضغط في تركيب الغلاية هو مجموع انخفاض الضغط عبر العناصر الفردية. بالنسبة للوحدات التي تعمل تحت الفراغ، يتم تحديد الفرق الإجمالي بشكل منفصل لمسارات الهواء والغاز. في وحدة الغلاية المضغوطة، يتم حساب المقاومة الإجمالية للغاز والهواء.

2. الحساب الديناميكي الهوائي للمسار الجوي

الغرض من الحساب هو اختيار مروحة منفاخ. لاختيار مروحة، عليك معرفة m3/h والضغط HB، Pa. جميع البيانات الأولية (درجة حرارة الهواء، المقطع العرضي المفتوح، متوسط ​​السرعة، وما إلى ذلك) مأخوذة من الحساب الحراري.

يتم تحديد أداء المروحة بواسطة الصيغة:

حيث b1 هو عامل سلامة الأداء؛

Vв - كمية الهواء اللازمة لتزويد فرن الغلاية، م3/ساعة،

,

م3/ساعة

ثم م3/ساعة

يتم أخذ قيم BP، V0، bt، Dbt، Dvvp، txv، v1 من البيانات المصدر.

1. يتم رسم مخطط محوري لمسار الهواء لوحدة الغلاية من أنبوب سحب الهواء إلى الموقد الأخير؛

2. يتم تقسيم المسار بأكمله إلى أقسام (يجب أن يكون للأقسام معدل تدفق ثابت وسرعة متوسطة)؛

3. يتم تحديد فقد الضغط الناتج عن الاحتكاك والمقاومة المحلية لكل قسم؛

تم العثور على الضغط الناتج عن المروحة بالصيغة:

حيث b2 هو عامل الأمان للضغط، b2 = 1.1؛

DRV - المقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الهواء لوحدة المرجل.

يتم حساب DRV، Pa، بالتسلسل التالي:

4. يضاف مجموع خسائر الضغط UDP إلى مقاومة جهاز الموقد DRgor : .

2.1. رسم تخطيطي للمسالك الهوائية

ويبين الشكل 1 مخططا محوريا للمسالك الهوائية. تتوافق الأرقام مع الأقسام التي ينقسم إليها مسار الهواء لتبسيط الحساب.

رسم بياني 1. مسار الهواء

2.2. حساب فقدان الضغط في مجرى الهواء

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك:

يتم تحديد فقدان الضغط الناتج عن المقاومة المحلية DRms، Pa، بالصيغة:

حيث l هو معامل الاحتكاك، اعتمادًا على رقم رينولدز ومعامل خشونة جدران القناة ke، l = 0.02 - للأنابيب الفولاذية؛

ل - طول القسم، م؛

Uo - مجموع معاملات المقاومة المحلية؛

de - قطر المقطع العرضي المكافئ لقناة الهواء، م.

حيث F هي مساحة المقطع العرضي المفتوحة للقناة، m2؛

ف - محيط القناة، م؛

ج - كثافة الهواء، كجم/م3،

حيث t هي درجة حرارة الهواء، درجة مئوية؛

كثافة الهواء المشترك في الظروف العادية، كجم/م3؛

W - سرعة الهواء م/ث.

حيث VВ هو تدفق الهواء في منطقة معينة، م3/ساعة؛

F - مساحة المقطع العرضي للأنبوب م 2.

2.3 حساب القسم 1-2

يوجد في القسم 1-2: أنبوب سحب الهواء، والمخمد، وجيب الشفط، بالإضافة إلى الناشر (المربك) لتوصيل الأنبوب بالجيب الذي يوجه الهواء إلى المروحة.

م2

الأنابيب 1120x1120 ملم.

مساحة المقطع العرضي الحية تساوي:

م2

القطر المكافئ للقناة هو:

، م

، آنسة

كثافة الهواء البارد هي:

، كجم/م3

الضغط الديناميكي يساوي:

، بنسلفانيا

، بنسلفانيا

معاملات المقاومة المحلية في أنبوب سحب الهواء هي 0.3 وفي المخمد 0.1

لتحديد معامل المقاومة المحلية لاتصال مجرى الهواء بجيب الشفط، من الضروري معرفة أبعاد مدخل الجيب والتي تعتمد على قطر المخرج. يتم توصيل مخرج الجيب مباشرة بمدخل مروحة النفخ. وبالتالي، يجب عليك اختيار المروحة، ولكن لهذا تحتاج إلى معرفة الضغط الذي سوف يتطور في مسار الهواء. يعتمد ضغط المروحة على فقدان الضغط على طول مسار الهواء بأكمله، وبالتالي، من خلال حساب فقدان الضغط في أقسام مسار الهواء بعد المروحة، أحدد القيمة التقريبية للضغط. بناءً على قيمة الضغط هذه وقيمة تدفق الهواء QB، نقوم باختيار نوع مروحة النفخ. بعد ذلك، بعد حساب فقدان الضغط في توصيل أنبوب القسم 1-2 بجيب الشفط وتوصيل أنبوب القسم 2-2 بمخرج المروحة، نقوم بإجراء تعديل على قيمة الضغط الناتج عن إذا لم تتمكن المروحة من خلق مثل هذا الضغط، فمن الضروري اختيار مروحة أخرى.

عندها سيكون فقدان الضغط في أنبوب سحب الهواء والمخمد كما يلي:

، بنسلفانيا

الخسائر التقريبية في المنطقة:

، بنسلفانيا

الموقد الغازي منفاخ المروحة

2.4 حساب القسم 2-2؟

يقوم هذا القسم من مجرى الهواء بتوصيل مخرج المروحة بسخان الهواء. في هذا القسم، يظل تدفق الهواء وكثافته كما هو في القسم 1-2، أي VВ = 66421.929 م3/ساعة. فإذا أخذنا أبعاد مجرى الهواء في المنطقة كما في المنطقة 1-2 أي 1120×1120 ملم فإن سرعة الهواء والضغط الديناميكي ستبقى دون تغيير.

نحسب خسائر الاحتكاك:، Pa

2.5.الحسابمقاومة سخان الهواء

سخان الهواء عبارة عن حزمة من الأنابيب الخطية. تمر غازات المداخن داخل الأنابيب (من الأسفل إلى الأعلى أو من الأعلى إلى الأسفل)، والتي يتم غسلها من الخارج بالهواء الساخن. يمكن أن يكون ترتيب الأنابيب إما من نوع الممر أو من نوع رقعة الشطرنج. وبناء على ذلك، فإن مقاومة سخان الهواء ستكون مقاومة الممر المغسول بشكل عرضي أو حزمة الأنابيب المتداخلة.

متوسط ​​درجة حرارة الهواء في سخان الهواء:

دعونا نعيد حساب تدفق الهواء V وكثافته لسخان الهواء:

، كجم/م3

م3/ساعة

في الحساب الديناميكي الهوائي، نختار: عدد Z1 = 49 و Z2 = 79، خطوة S1 = 65 مم و S2 = 55 مم من الأنابيب في المقاطع العرضية والطولية، على التوالي، القطر d = 40 مم، الارتفاع h = 2600 مم و سمك الجدار = 4 مم مواسير

عرض سخان الهواء هو:

، مم

يتم تحديد طول سخان الهواء بالصيغة:

،مم

م2 م2

سرعة الهواء في سخان الهواء تساوي:

، آنسة

ترتيب الأنابيب في سخان الهواء متدرج، الأنابيب ناعمة.

يتم تحديد معامل المقاومة للحزمة المتداخلة ذات الأنابيب الملساء اعتمادًا على:

- من الميل العرضي النسبي للأنابيب في الحزمة

- من المعامل

أين

=1,04

يتم حساب مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة بالصيغة:

أين هو عامل التصحيح، ويعتمد على قطر الأنابيب؛

- عامل التصحيح، يعتمد على الملاعب النسبية للأنابيب و؛

- تعتمد المقاومة الرسومية لصف واحد من الأنابيب على سرعة التدفق ودرجة الحرارة.

عند معامل d=40 مم =0.96،

عند =1.625 والمعامل =1.1

وعلى أساس السرعة ومتوسط ​​درجة الحرارة نحدد: = 0.8 مم عمود ماء.

ثم: مم معرف = 662.999، باسكال

يتم توصيل أنبوب القسم 2-2 بوصة بسخان الهواء باستخدام تمدد حاد: القسم الأولي هو 1120 × 1120 مم، والقسم الأخير 3350 × 2000 مم.

يتم تحديد معامل المقاومة للتمدد الحاد للقناة المستقيمة اعتمادًا على نسبة المقطع العرضي الأصغر إلى الأكبر:

، إذن ov = 0.75.

فقدان الضغط أثناء التمدد المفاجئ: , Pa

فقدان الضغط في المنطقة مع الأخذ في الاعتبار الخسائر في سخان الهواء هو:

، بنسلفانيا

2.6 حساب القسم 2؟-3

يربط هذا القسم من مجرى الهواء مخرج سخان الهواء بخطوط الأنابيب التي تزود الشعلات بالهواء الساخن.

يتم تحديد حجم الهواء الساخن VB، m3/h، الذي يتم توفيره لصندوق الاحتراق بواسطة الصيغة:

,

حيث tpv هي درجة حرارة الهواء الساخن، درجة مئوية.

م3/ساعة

مساحة المقطع هي :

، آنسة

الأنابيب 1250؟ 1600 ملم

م2

، م

سرعة الهواء في الأنبوب: , م/ث

كثافة الهواء الساخن هي:

، كجم/م3

الضغط الديناميكي يساوي: , Pa

نحسب خسائر الاحتكاك: , Pa

يتم توصيل مخرج سخان الهواء بأنبوب القسم من خلال مربك هرمي (3350 × 2000 مم > 1250 × 1600 مم).

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية للحيرة الهرمية اعتمادًا على زاوية التضييق الأكبر ب. ستحدث زاوية تضييق أكبر عندما يتم تقليل عرض سخان الهواء إلى عرض خط الأنابيب

;

لقد حصلنا عليه.

وبما أن الزاوية 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

يوجد أيضًا دوران بزاوية 90 درجة على الموقع، ومعامل المقاومة المحلية هو o = 1.

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط في القسم يساوي:

، بنسلفانيا

2.7 حساب القسم 3-4

بناءً على استهلاك الوقود، يتم تحديد عدد الشعلات المستخدمة في تركيب الغلاية. للقيام بذلك، قم بتقسيم معدل التدفق على مخرجات الغاز من الموقد. لنأخذ الموقد GPM-16، الذي تبلغ سعته الغازية 1880 م3/ساعة.

فيكون عدد الشعلات: 13950/1880 = 7.42 أي نقوم بتركيب 8 شعلات.

لتزويد الشعلات بالهواء، في بداية القسم 3-4، سنقوم بتركيب نقطة الإنطلاق المتماثلة للفصل. يقوم كل فرع من فروع نقطة الإنطلاق بتوجيه تدفق الهواء إلى موقد واحد. نظرًا لأن فروع الشعلات متناظرة، لتحديد فقدان الضغط في القسم 3-4، يكفي حساب الخسائر في فرع واحد.

للحساب، نقسم القسم 3-4 إلى قسمين: 1" - قسم قبل فرع التدفق إلى الموقد الأول؛ 2" - قسم بعد الفرع. وستكون مقاومة القسم 3-4 هي المقاومة الكلية لهذه الأقسام.

حبكة 1"

اليحتوي القسم على دوران بزاوية 90 درجة في نقطة الإنطلاق المتناظرة. بما أن التدفق في نقطة الإنطلاق ينقسم إلى جزأين متساويين، فإن حجم الهواء الذي يمر عبر القسم يساوي نصف معدل التدفق في القسم السابق:

م3/ساعة،

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 1250800، مم

م2

، م

نحسب سرعة الهواء في الأنبوب:

، آنسة

كثافة الهواء الساخن = 0.616 كجم/م3

الضغط الديناميكي:، باسكال

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك: , Pa

يتم تحديد معامل المقاومة عند الدوران في نقطة الإنطلاق المتماثلة بنفس الطريقة كما هو الحال بالنسبة للفرع الجانبي في نقطة الإنطلاق غير المتماثلة عند

حيث Fc هي مساحة المقطع العرضي المفتوحة للأنبوب قبل الفرع؛ منطقة Fb للقسم المباشر للفرع الجانبي للنقطة المحملة ؛ FP هي مساحة المقطع العرضي المفتوحة للأنبوب في ممر الإنطلاق.

إذا كانت السرعات متساوية قبل التفرع وفي التفرع الجانبي، عند التفرع بزاوية 90 درجة، يكون معامل المقاومة المحلية.

فقدان الضغط في المقاومات المحلية: , Pa

إجمالي فقدان الضغط في القسم 1" هو

، بنسلفانيا

حبكة 2"

علىيوجد في هذه المنطقة نقطة الإنطلاق غير المتماثلة التي تساوي مساحة فرعها مساحة الممر وبالتالي تكون أحجام الهواء التي تمر عبر الممر والفرع متساوية.

حجم الهواء الذي يمر عبر ممر الإنطلاق (القسم 2") ومن خلال الفرع يساوي

م3/ساعة،

مساحة المقطع العرضي:، م2

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 12500.4 ملم

م2

، م

نحسب سرعة الهواء في الأنبوب: , م/ث

كثافة الهواء الساخن: =0.616 كجم/م3

الضغط الديناميكي:، باسكال

فقدان ضغط الاحتكاك: Pa

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية عند مرور نقطة الإنطلاق اعتمادًا على نسبة السرعات بعد الفرع وقبله. إذا كانوا متساوين.

خسائر الضغط الناتجة عن المقاومة المحلية هي:

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط في القسم 2":، Pa

يفترض أن المقاومة الإجمالية للقسم 3-4 تساوي:

، بنسلفانيا

2.8 حساب القسم 4-5

في هذا القسم، يتم توصيل مجرى الهواء بأجهزة الموقد.

نقوم بحساب مقاومة مجاري الهواء لكل من الشعلات في فرع واحد من القسم 3-4، وبعد ذلك، عن طريق اختيار القسم ذو المقاومة القصوى، نحصل على الخسائر في القسم 4-5.

2.8.1 إمداد ل أولاً حارق

الالمدخل عبارة عن فرع من نقطة الإنطلاق غير المتماثلة في بداية قسم 3-4 (2 بوصة) بزاوية 45 درجة، حيث يوجد أيضًا دوران بزاوية 45 درجة واتصال بمدخل في حارق.

حجم الهواء الذي يمر عبر القسم 4-5 يساوي م3/ساعة، ومساحة المقطع العرضي تساوي

م2.

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 630x800، ملم

م2

، م.

نحسب سرعة الهواء في الأنبوب: م/ث.

كثافة الهواء الساخن = 0.616 كجم/م3.

الضغط الديناميكي:، باسكال.

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك: , Pa.

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية للفرع الجانبي للنقطة المحملة بزاوية 45 درجة اعتمادًا على نسبة السرعات بعد الفرع وقبله. وإذا كانا متساويين يكون معامل المقاومة المحلية.

في نهاية القسم 4-5، يتم توصيل مجرى الهواء بمدخل الموقد بأبعاد 990x885 ملم. لتوصيل أنبوب 630x800 مم، من الضروري تثبيت الناشر.

يتم حساب معامل المقاومة المحلية للناشر في القناة المباشرة بواسطة الصيغة

أين هو معامل اكتمال التأثير اعتمادًا على زاوية فتح الناشر؟

- يتم تحديد معامل المقاومة للتمدد المفاجئ اعتماداً على نسبة القسم الأصغر إلى الأكبر:

، ثم حسب الجدول الزمني:

عند توسيع ضلع قياسه 630 مم إلى 990 مم، سيتم الحصول على زاوية أكبر منها عند توسيع ضلع قياسه 800 مم إلى 885 مم، لذلك أحددها على هذا الجانب. يعتبر طول الناشر 500 مم.

زاوية الافتتاح. من الزاوية أحدد ذلك

خسائر الضغط من المقاومة المحلية هي

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط عند إمداد الموقد الأول هو

، بنسلفانيا

2.8.2 إمداد شركة ثانية حارق

علىيوجد في هذا القسم من مجرى الهواء دوران بزاوية 90 درجة من القسم 3-4 (2 بوصة) وناشر يربط الأنبوب بالمدخل إلى الموقد.

إن حجم الهواء المار عبر هذا القسم يساوي حجم الهواء المار عبر القسم 3-4 (2")، أي 28547.678 م3/ساعة. وتظل أبعاد خط الأنابيب دون تغيير مقارنة بالقسم 3-4 (2")، ولذلك تبقى سرعة الهواء والضغط الديناميكي دون تغيير.

فقدان الضغط بسبب الاحتكاك هو

، بنسلفانيا

معامل مقاومة الدوران المحلية بزاوية 45 درجة.

إن اتصال خط الأنابيب بالموقد الثاني يشبه الاتصال بالموقد الأول، وبالتالي فإن معامل المقاومة المحلية له نفس القيمة، أي. .

، بنسلفانيا

فقدان الضغط في العرض إلى الموقد الثاني

، بنسلفانيا

يفترض أن يكون فقدان الضغط في القسم 4-5 مساويا لمقاومة العرض للموقد الأول: , Pa.

القيمة التقريبية لفقد الضغط على طول مسار الهواء:

بنسلفانيا

2.9 مقاومة الموقد

يتم حساب مقاومة جهاز الموقد Dhgor، Pa بالصيغة:

حيث W هي سرعة الهواء في الموقد، م/ث،

حيث Fburn هي المنطقة التي يتحرك عليها الهواء في الموقد،

، م2 ، م/ث

الضغط الديناميكي:، باسكال

مقاومة الموقد: , باسكال

2.10 اختيار المروحة

المقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الهواء لوحدة المرجل تساوي تقريبًا: , Pa

الضغط الناتج عن المروحة يساوي:

, Pa = 378.665 مم عمود مائي.

استخدام أداء مروحة منفاخ:

Qв = 69747.025، م3/ساعة

والضغط

НВ = 378.7 مم عمود مائي،

تم إنشاؤها بواسطتها، نختار المروحة وفقًا للرسم البياني للخصائص الموجزة. نختار مروحة منفاخ VDN-17 بسرعة دوران تبلغ 980 دورة في الدقيقة.

في جدول خصائص تصميم المروحة نجد أبعاد فتحات مدخل ومخرج المروحة: d = 1700mm؛ أ = 630 ملم؛ ب = 1105 ملم.

بعد اختيار المروحة، نقوم بحساب فقدان الضغط في الأقسام 1-2 و2-2." وبعد إعادة حساب فقدان الضغط، نجد القيمة الحقيقية للضغط الذي يجب أن تخلقه المروحة.

2.11 إعادة حساب القسم 1-2

أبعاد مدخل الجيب:

أ = 1.8 ديسيبل = 1.8 1700 = 3060 مم

ب = 0.92 دف = 0.92 1700 = 1564 مم

يتم توصيل خط الأنابيب من القسم 1-2 بالجيب باستخدام ناشر (1120 × 1120 مم > 1564 × 3060 مم).

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية للناشر الهرمي اعتمادًا على زاوية الفتح الأكبر للناشر وعلى نسبة القسم الأصغر إلى القسم الأكبر. ستحدث زاوية فتح أكبر عندما يتم زيادة جانب خط الأنابيب بحجم 1120 مم إلى جانب الجيب بحجم 3060 مم.

زاوية الفتح b = 2arctg 0.32 = 39°. وباستخدام الزاوية b نجد cp = 1.1

نسبة القسم الأصغر إلى القسم الأكبر هي: ,

ثم ov = 0.6، .

فقدان الضغط في الناشر يساوي: , Pa

يتم حساب خسائر الضغط في جيب الشفط من سرعة تدفق الهواء في الجيب: م/ث.

معامل المقاومة المحلية في الجيب هو 0.1.

، بنسلفانيا

خسائر الضغط الناتجة عن المقاومة المحلية في المنطقة هي: Pa.

إجمالي الخسائر في القسم 1-2: , Pa.

2.12 إعادة حساب الباب 2-2"

يتم توصيل الأنبوب بمخرج المروحة من خلال تمدد حاد (630×1105 مم > 1120×1120 مم).

يتم تحديد معامل المقاومة المحلية أثناء التمدد الحاد للأنبوب اعتمادًا على نسبة مساحة القسم الأصغر إلى الجزء الأكبر:

,

فإن معامل المقاومة المحلية للتمدد المفاجئ للبيضة = 0.2.

يتم تحديد فقدان الضغط DR، Pa، من المقاومة المحلية بعد المروحة بالصيغة:

حيث W هي سرعة الهواء عند مخرج المروحة.

سرعة الهواء عند مخرج المروحة: , م/ث

، بنسلفانيا

خسائر الضغط الناتجة عن المقاومة المحلية في المنطقة هي:

بنسلفانيا

إجمالي الخسائر في الموقع: , Pa

ومن خلال إعادة حساب فقدان الضغط في الأقسام 1-2 و2-2"، نحصل على القيمة الحقيقية لفقد الضغط على طول مسار الهواء.

دعونا نجمع النتائج التي تم الحصول عليها عند حساب خسائر الضغط في جميع المناطق في جدول (الجدول 1):

الجدول 1. نتائج حسابات فقدان الضغط في جميع الأقسام

خسائر الضغط في جميع أنحاء مسار الهواء هي:

ضغط المروحة:

باسكال = 397.275 ملم ماء. فن.

استخدام أداء مروحة منفاخ

Qв = 69747.025، م3/ساعة

Нв = 397.275 ملم ماء. فن.،

تم إنشاؤها بواسطتها، وفقًا للرسم البياني للخصائص الديناميكية الهوائية لمروحة النفخ VDN-17 بسرعة دوران تبلغ 980 دورة في الدقيقة، نجد قيمة كفاءة المروحة: z = 0.81.

يتم حساب الطاقة التي تستهلكها المروحة Nв، kW، بواسطة الصيغة:

حيث Qv هو أداء المروحة، m3/h؛

Hb - الضغط الناتج عن المروحة، Pa؛

الصوت - كفاءة المروحة، %.

3. الحساب الديناميكي الهوائي لمسار الغاز

الغرض من الحساب هو اختيار عادم الدخان والمدخنة. لاختيار جهاز عادم الدخان، عليك معرفة أدائه Qd والضغط Nd الناتج عن المضخة.

يتم تحديد أداء عادم الدخان Qd، m3/h، بواسطة الصيغة:

حيث b1 هو عامل سلامة الأداء: b1 = 1.05؛

Vdg - حجم غازات المداخن التي تمت إزالتها بواسطة عادم الدخان من وحدة الغلاية، م3/ساعة،

,

حيث حجم غازات المداخن هو درجة حرارة الغازات الخارجة من وحدة المرجل.

م3،

فإن أداء عادم الدخان Qd يساوي:

م3/ساعة

يتم تحديد الضغط الناتج عن عادم الدخان بالصيغة:

حيث b2 هو عامل الأمان للاستهلاك، b2 = 1.1؛

k2 هو معامل يأخذ في الاعتبار الاختلافات في ظروف تشغيل عادم الدخان عن الظروف التي تم من خلالها تجميع الخصائص الديناميكية الهوائية لعادم الدخان،

,

حيث thar = 100 درجة مئوية هي درجة حرارة غازات المداخن التي تم تجميع خصائص عادم الدخان لها،

ثم

DRka = DRk + DRp/p + DRv ek + DRv/p + DRg/x + DRd tr ± DRs/t،

حيث DRka هو فقدان الضغط على طول مسار الغاز لوحدة المرجل، Pa؛

DRk - المقاومة الديناميكية الهوائية للغلاية نفسها، Pa؛

DRp/p - المقاومة الديناميكية الهوائية لجهاز التسخين الفائق، Pa؛

DRv eq - المقاومة الديناميكية الهوائية لموفر المياه، Pa؛

DRv/p - المقاومة الديناميكية الهوائية لسخان الهواء، Pa؛

DRg/x - المقاومة الديناميكية الهوائية للمداخن التي تربط المرجل بأسطح التسخين الخلفية، بالإضافة إلى عادم الدخان والمدخنة بينهما، Pa؛

DRd tr - المقاومة الديناميكية الهوائية للمدخنة، Pa؛

DPs/t - الجاذبية الناتجة عن المدخنة، Pa.

3.1 مخطط محوري لمسار الغاز

يوضح الشكل 2 مخططًا محوريًا لمسار الغاز. تتوافق الأرقام مع الأقسام التي ينقسم إليها مسار الغاز لتبسيط الحساب.

الصورة 2. مسار الغاز

أسطورة:

· أنا - المرجل.

· الثاني - مسخن.

· ثالثا - الاقتصاد في المياه.

· رابعا - سخان الهواء.

· الخامس - عادم الدخان.

· السادس - المدخنة.

3.2. المقاومة الديناميكية الهوائية للغلاية

تتكون الغلاية من صندوق نار مبطن من الداخل بشاشات لتسخين الأسطح يتم من خلالها توزيع المياه. لنفترض أن الأبعاد الكلية للغلاية هي 11؟ 15؟ 18 م.

حيث ДРР هو الفراغ عند مخرج الفرن (20 ~ 30 باسكال). لنأخذ DRr = 25 Pa؛

DR4pov - فقدان الضغط خلال أربع دورات حادة بزاوية 90 درجة في الغرفة، Pa؛

DPkp - فقدان الضغط في حزم الغلايات، Pa؛

DPrs - فقدان الضغط أثناء التضييق الحاد عند مدخل قناة مسار الغاز، Pa.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المرجل:

م3

مساحة غرفة المرجل هي:

م2

سرعة غاز المداخن في غرفة المرجل:

، آنسة

يتم حساب كثافة غاز المداخن ج، كجم/م3، بالصيغة:

، كجم/م3

الضغط الديناميكي:، باسكال

فقدان الضغط خلال أربع دورات حادة بزاوية 90 درجة (س = 1) هو: , Pa

3.3 مقاومة شعاع الغلاية

تتكون حزمة الغلاية في الغلاية من أنابيب الشاشة للجدار الخلفي للغلاية، والتي يوجد عليها أنابيب Z بقطر d = 50 مم مع خطوة 60 مم. عدد الأنابيب على الجدار الخلفي هو:

.

لنقم بإنشاء حزمة غلاية من نوع الممر Z2 = 3 صفوف بمسافة S2 = 70 مم، ثم في كل صف سيكون هناك Z1 = 83 أنابيب تقع بمسافة S1 = 3 60 = 180 مم. ارتفاع الشعاع 3000 ملم. بناءً على عدد الأنابيب في المقطع العرضي ودرجة انحدارها، نحدد عرض المرجل:

م.

يتم تحديد معامل المقاومة لحزمة أنابيب الممر ذات الأنابيب الملساء اعتمادًا على:

· من الملعب العرضي النسبي للأنابيب،

· من الخطوة الطولية النسبية للأنابيب،

· من المعامل.

عندما y1> y2 و 1؟ ث؟ يتم تحديد معامل 8 للمقاومة المحلية لحزمة أنابيب الممر بواسطة الصيغة

عند y1 = 3.6 المعامل Cy = 0.495.

مساحة المقطع العرضي التي تتحرك عبرها غازات المداخن في الحزمة تساوي:

سرعة غازات المداخن في الشعاع تساوي

عند W = 3.012 معامل ogr = 0.67،

مع ogr = 0.67 وw = 6.5 معامل CRe = 0.24. .

فقدان الضغط في حزمة الأنابيب هو:

معامل المقاومة المحلية عند مدخل القناة ذات الحواف المستقيمة المحاذية للجدار هو 0.5،

ثم يا بنسلفانيا

ونتيجة لذلك نحصل على: , Pa

3.4 المقاومة الديناميكية الهوائية للسخان

يمكن أن يكون ترتيب الملفات في جهاز التسخين إما ممرًا أو متداخلاً. وبناء على ذلك فإن مقاومة المحمص هي مقاومة الممر أو حزم الأنابيب المتداخلة.

لنفترض: الترتيب متدرج، والأنابيب سلسة. عدد الأنابيب في المقطع العرضي هو Z1 = 104، وعلى طول غازات المداخن Z2 = 59. وتقع الأنابيب على التوالي على مسافة S1 = 60 مم وS2 = 45 مم. قطر الأنابيب 32 ملم. ارتفاع الأنابيب 4000 ملم.

أبعاد السخان الفائق:

· الارتفاع ح = 4000 مم؛

· العرض ب = (Z1 + l) · S1 = (l04 + l) · 60 = 6300 مم؛

· الطول l = (Z2+1) · S2 = (59 + l) · 45 = 2700، ملم.

يتم تحديد معامل المقاومة لحزمة متداخلة ذات أنبوب أملس اعتمادًا على النسبة:

مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة Dh، mm ماء. تم العثور على المادة عند 0.1 TS 1.7 بالصيغة:

عند d = 32 مم، Cd = 1.005،

مع y1 = 1.88 والمعامل Cs = 1.07.

مساحة المقطع العرضي المباشر للحزمة تساوي:

متوسط ​​درجة حرارة غاز المداخن في المسخن:

كثافة غاز المداخن في المسخن هي:

حجم غازات المداخن في المسخن:

سرعة غاز المداخن في المسخن هي:

بناءً على السرعة ومتوسط ​​درجة الحرارة، نحدد الدغر، مم الماء. فن.:

Dhgr = 0.6 ملم ماء. فن.

مقاومة التسخين الزائد:

Дh = مم عمود الماء = 379.771، باسكال

3.5 المقاومة الديناميكية الهوائية لموفر الماء

موفر لفائف الصلب عبارة عن حزمة من الأنابيب المجمعة من لفائف الصلب بقطر 28 أو 32 مم، مع جدران بسمك 3 أو 4 مم. تتدفق غازات المداخن بشكل عرضي عبر الملفات. يمكن أن يكون ترتيب الملفات ممرًا أو متداخلاً. (لقد اعتمدنا ترتيبًا متدرجًا للملفات).

عدد الأنابيب في المقطع العرضي هو Z1 = 74، وعلى طول غازات المداخن Z2 = 74. وتقع الأنابيب على التوالي على مسافة S1 = 70 مم وS2 = 40 مم. قطر الأنابيب 32 ملم، ارتفاع الأنابيب 3500 ملم.

أبعاد المقتصد:

· الطول (ارتفاع شعاع الغليان) ح = 3500 مم.

· العرض (عرض شعاع الغليان) مم؛

· الارتفاع (طول شعاع الغليان) مم؛

تعتمد مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة على:

مقاومة حزمة الأنابيب المتداخلة Dh، mm ماء. الفن، في y1؟ 3 و 1.7؟ نهاية الخبر؟ يتم حساب 6.5 بالصيغة:

عند d = 32 مم معامل Cd = 1.005،

مع y1 = 2.19 و y2 = المعامل CS = 1.07.

منطقة القسم المباشر للشعاع:

متوسط ​​درجة حرارة غاز المداخن في موفر المياه هو:

متوسط ​​حجم غازات المداخن الخارجة من المقتصد:

حجم غازات المداخن في المقتصد:

سرعة غاز المداخن في المقتصد هي:

بناءً على السرعة W = 9.351 م/ث ومتوسط ​​درجة الحرارة درجة مئوية، نحدد Dhgr، mm ماء. الفن: دغر = 0.69.

مقاومة المقتصد:

ملم ماء الفن = 545.92، بنسلفانيا

3.6 المقاومة الديناميكية الهوائية لسخان الهواء

تتكون مقاومة سخان الهواء من مقاومة الاحتكاك في الأنابيب ومقاومة الدخول والخروج من الأنابيب. يتم أخذ معلمات سخان الهواء من مسار الهواء لوحدة المرجل.

أبعاد سخان الهواء:

· ح = 2600 مم،

· ب = 3250 مم،

· ل = 4950 ملم؛

قطر وسمك الأنابيب: د = 40 مم؛ الصورة = 4 مم؛

عدد الأنابيب: Z1 = 49، Z2 = 79؛

المسافة بين محاور الأنابيب: S1 = 65 مم، S2 = 55 مم؛

مساحة المقطع العرضي المباشر للحزمة تساوي:

متوسط ​​درجة حرارة غاز المداخن في سخان الهواء:

متوسط ​​حجم غازات المداخن الخارجة من سخان الهواء:

حجم غازات المداخن في سخان الهواء:

سرعة حركة غازات المداخن في سخان الهواء:

يتم حساب مقاومة الاحتكاك في الأنابيب باستخدام الصيغة:

حيث Dh?gr - يعتمد على متوسط ​​درجة حرارة التدفق وعلى سرعة التدفق، Dh?gr = 22, ملم ماء. ش./م؛

Ssh - عامل تصحيح الخشونة، Ssh = 0.92؛

ل - الطول الإجمالي للأنابيب، م؛

ملم ماء فن. = 982.844، باسكال

يتم حساب المقاومة عند مدخل الأنابيب وعند الخروج منها بالصيغة:

حيث m هو عدد المكعبات الفردية الموجودة على التوالي على طول تدفق الغاز، m = 1؛

ovkh و ov - يتم تحديد معاملات الدخول والخروج اعتمادًا على نسبة إجمالي مساحة المقطع العرضي المفتوح للأنابيب إلى مساحة المقطع العرضي المفتوحة لقناة الغاز قبل وبعد سخان الهواء.

عند = 0.368، فإن معاملات المقاومة المحلية عند مدخل وخروج غازات المداخن إلى أنابيب سخان الهواء تساوي ovx = 0.33 و ovh = 0.45، على التوالي.

كثافة غاز المداخن في سخان الهواء:

رأس ديناميكي:

ثم يا بنسلفانيا

ونتيجة لذلك فإن مقاومة سخان الهواء تساوي:

3.7 المقاومة الديناميكية الهوائية لقنوات الغاز في القناة

3.7.1 عملية حسابية حبكة 1-2

اليربط قسم من المداخن مخرج الغلاية بالمسخن الفائق.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي حجم غازات المداخن الخارجة من المرجل، أي V1-2 = 356854.286، م3/ساعة.

مساحة المقطع العرضي:

م2

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 3550؟2800، مم.

منطقة المقطع العرضي الحية:

م2

، م

، آنسة

رأس ديناميكي:

، بنسلفانيا

نحسب خسائر الاحتكاك:

، بنسلفانيا

يتم توصيل الأنبوب بمخرج الغلاية (3550×2800 مم) بدون مقاومة محلية. يتم توصيل أنبوب القسم 1-2 بالمسخن باستخدام تمدد حاد: القسم الأولي 3550×2800 مم، القسم الأخير 6300×4000 مم.

عند = 0.394 معاملات المقاومة المحلية ovx = 0.29 و ov = 0.39، Pa

، بنسلفانيا

3.7.2 عملية حسابية حبكة 3-4

اليربط قسم من المداخن جهاز التسخين بموفر المياه.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي:

م3/ساعة

مساحة المقطع العرضي:

م2

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 3350؟2240، مم

منطقة المقطع العرضي الحية:

م2

قطر المداخن المكافئ:

، م

سرعة غاز المداخن في الأنبوب:

، آنسة

كثافة غاز المداخن عند 755 درجة مئوية:

، كجم/م3

رأس ديناميكي:

، بنسلفانيا

حساب خسائر الاحتكاك

، بنسلفانيا

يتم توصيل مخرج السخان بالأنبوب باستخدام مربك هرمي (6300×4000 مم > 3350×2240 مم). يعتمد معامل المقاومة المحلية للمربك الهرمي على زاوية التضييق الأكبر b، والتي ستكون في هذه الحالة عندما يتم تقليل عرض المحمص إلى عرض الأنبوب:

نحصل على ب = 58 درجة. وبما أن الزاوية 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

معامل المقاومة المحلية للدوران بزاوية 90 درجة o = 1.

يتم توصيل الأنبوب بمدخل موفر الماء باستخدام تمدد حاد (3350×2240 مم > 5250×3500 مم).

نسبة مساحة القسم الأصغر إلى مساحة القسم الأكبر هي:

,

ثم ov = 0.4.

خسائر الضغط في المقاومة المحلية هي:

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط في المنطقة:

، بنسلفانيا

3.7.3 عملية حسابية حبكة 5-6

اليربط قسم من المداخن موفر الماء بسخان الهواء.

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي:

م3/ساعة

مساحة المقطع العرضي:

م2

حسب المساحة الناتجة نختار أبعاد ونوع الأنبوب:

الأنابيب 2000؟3550، مم

منطقة المقطع العرضي الحية:

، م

قطر المداخن المكافئ:

، م

سرعة غاز المداخن في الأنبوب:

، آنسة

كثافة غاز المداخن عند 545 درجة مئوية:

، كجم/م3

رأس ديناميكي:

، بنسلفانيا

نحسب خسائر الاحتكاك:

، بنسلفانيا

يتم توصيل مخرج موفر المياه بالأنبوب باستخدام مربك هرمي (5250×3500 مم > 3550×2000 مم). ستكون زاوية التضييق الأكبر في هذا الخلط عندما يتم تقليل عرض موفر المياه إلى عرض الأنبوب:

.

نحصل على ب = 53.13 درجة. منذ 20 درجة< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

في نهاية القسم 5-6، يتم توصيل الأنبوب بمدخل سخان الهواء (4950×3250 مم). لتوصيل أنبوب 3350x2000 مم، من الضروري تثبيت ناشر هرمي.

يتم حساب معامل المقاومة المحلية للناشر في القناة المباشرة بواسطة الصيغة.

نسبة القسم الأصغر إلى القسم الأكبر هي:

، إذن ov = 0.39.

عند توسيع ضلع قياسه 3350 مم إلى 4950 مم، يتم الحصول على زاوية أكبر منها عند توسيع ضلع قياسه 2000 مم إلى 3250 مم، لذلك نحدد CR على هذا الجانب. يعتبر طول الناشر 3000 ملم.

.

زاوية الفتح : .

من الزاوية b نحدد أن cp = 0.86. .

معامل المقاومة المحلية لكل دورتين بزاوية 90 درجة o = 1

فقدان الضغط في المقاومات المحلية:

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط في المنطقة:

، بنسلفانيا

3.7.4 حبكة 7-8

اليقوم قسم من المداخن بتوصيل سخان الهواء بجيب الشفط، الذي يوجه غازات المداخن إلى مروحة العادم.

هناك 1 90 درجة دورة في هذا القسم معامل المقاومة المحلية لدورة 90 درجة o = 1

حجم غازات المداخن التي تمر عبر المنطقة يساوي حجم غازات المداخن المنقولة بواسطة عادم الدخان، أي م3/ساعة

مساحة المقطع العرضي:

م2

وفقًا للمساحة الناتجة، نختار أبعاد ونوع الأنبوب وفقًا لـ GOST:

الأنابيب 1800؟2240 ملم

منطقة المقطع العرضي الحية:

م2

قطر المداخن المكافئ:

، م

سرعة غاز المداخن في الأنبوب:

، آنسة

كثافة غازات المداخن عند 120 درجة مئوية هي:

، كجم/م3

رأس ديناميكي:

، بنسلفانيا

خسائر الاحتكاك هي:

، بنسلفانيا

توصيل سخان الهواء بالأنبوب باستخدام جهاز الخلط (2000×3550 مم > 1800×2240 مم). ستكون زاوية التضييق الأكبر في هذا الخلط عندما يتم تقليل عرض سخان الهواء إلى عرض الأنبوب:

نحصل على ب = 47.2 درجة. منذ 20 درجة< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

لحساب فقدان الضغط في جيب الشفط وفي توصيل أنبوب المقطع مع الجيب، من الضروري معرفة أبعاد فتحة مدخل الجيب، والتي يتم تحديدها اعتمادًا على حجم فتحة المخرج، وهي يساوي حجم فتحة مدخل عادم الدخان. للقيام بذلك، تحتاج إلى اختيار عادم الدخان. دعونا نحدد فقدان الضغط في القسم 8-9 وفي المدخنة، وكذلك الجاذبية في المدخنة. دعونا نحسب الضغط التقريبي الناتج عن عادم الدخان، والذي سأختار وفقًا له عادم الدخان. ومن ثم، من خلال إعادة حساب الخسائر في الأقسام 7-8 و8-9، سنحدد القيمة الحقيقية للضغط الناتج عن عادم الدخان. إذا لم يتمكن عادم الدخان من خلق مثل هذا الضغط، فأنت بحاجة إلى اختيار واحد آخر.

فقدان الضغط في الخلط:

، بنسلفانيا

إجمالي خسائر الضغط التقريبية في المنطقة:

، بنسلفانيا

3.7.5 حبكة 8-9

اليربط قسم المداخن مخرج عادم الدخان بالمدخنة.

هناك 2 90 درجة المنعطفات في هذا القسم. معامل المقاومة المحلية للدوران بزاوية 90 درجة o = 1.

يبقى حجم وكثافة غازات المداخن التي تمر عبر هذا القسم دون تغيير مقارنة بالقسم 7-8، وإذا أخذنا أبعاد خط الأنابيب في هذا القسم كما هي في القسم 7-8 فإن سرعة غازات المداخن سوف تكون لا يتغير، وبالتالي الضغط الديناميكي

خسائر الاحتكاك:

، بنسلفانيا

يتم توصيل المدخنة بالمدخنة باستخدام قاعدة ذات مصدر مدخنة واحد بأبعاد:

ب = 3350 مم؛ أ = 0.9 ح = 0.9 3350 = 3015 مم.

لتوصيل المداخن بالقاعدة، من الضروري تركيب ناشر (1800×2240 > 3015×3350 مم).

، ثم ث = 0.4

خسائر الضغط في المقاومة المحلية هي:

، بنسلفانيا

إجمالي خسائر الضغط في المنطقة هي:

، بنسلفانيا

، بنسلفانيا

3.8 الحساب الديناميكي الهوائي للمدخنة

دعونا نختار أنبوبًا أسطوانيًا من الطوب. لحساب الأنبوب، من الضروري ضبط سرعة خروج غازات المداخن من الأنبوب. دع W = = 12 م / ث.

مساحة فم الأنبوب هي:

م2

بمعرفة مساحة الثقب يمكنك معرفة قطر فتحة المخرج:

، م

وفقًا لـ GOST، نختار أقرب قيمة للقطر إلى القيمة التي تم الحصول عليها: m.

باستخدام قطر الفوهة المحدد نجد مساحة الفوهة وسرعة غازات المداخن في الأنبوب:

م2

، آنسة

بناءً على القطر عند مخرج الأنبوب، نختار ارتفاع المدخنة باستخدام مجموعة موحدة من الأحجام القياسية لأنابيب المدخنة.

Htr = 60، م

كثافة غازات المداخن عند 135 درجة مئوية هي c = 0.883 كجم/م3.

الضغط الديناميكي يساوي:

، بنسلفانيا

نحسب خسائر الاحتكاك. معامل الاحتكاك ل = 0.05.

، بنسلفانيا

الخسائر الناجمة عن المقاومة المحلية عند الخروج من المدخنة (o = 1) هي:

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط في المدخنة:

، بنسلفانيا

الجاذبية في الأنابيب:

، بنسلفانيا

3.9 اختيار عادم الدخان

وبجمع خسائر الضغط في جميع الوحدات وقنوات الغاز، نحصل على قيمة تقريبية لفقد الضغط على طول مسار الغاز:

، بنسلفانيا

الضغط الناتج عن عادم الدخان هو:

, باسكال = 219.54 ملم ماء. فن.

حسب أداء عادم الدخان

Qd = 157613.539، م3/ساعة

والضغط

Нд = 219.54 ملم ماء. فن.،

الذي قام بإنشائه، قمنا باختيار عادم الدخان D-20?2 بسرعة دوران تبلغ 590 دورة في الدقيقة. بمعرفة أبعاد فتحات الدخول والخروج لشفاط الدخان، يمكنك العثور على فقدان الضغط في الأقسام 7-8 و8-9.

3.10 إعادة حساب القسم 7-8

يوجد أمام عادم الدخان جيب شفط بأبعاد فتحة المدخل:

أ = 0.92 ي د = 0.92 2000 = 1840 مم؛

ب = 1.8 · ي ي = 1.8 · 2000 = 3600 ملم.

لتوصيل جيب مقاس 1840 × 3600 مم بأنبوب مقاس 1800 × 2240 مم، من الضروري تركيب جهاز تشويش. ستكون زاوية التضييق الأكبر في هذا الخلط عند:

نحصل على ب = 37.5 درجة. منذ 20 درجة< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

يتم تحديد فقدان الضغط في جهاز الخلط من خلال سرعة غازات المداخن في قسم أصغر، أي من خلال سرعة غازات المداخن في المدخنة.

سرعة غاز المداخن في المدخنة:

، آنسة.

معامل المقاومة في جيب الشفط o = 0.1

فقدان الضغط في الناشر وجيب الشفط:

، بنسلفانيا

فقدان الضغط في المقاومات المحلية في القسم 7-8:

، بنسلفانيا

إجمالي فقدان الضغط في المنطقة:

، بنسلفانيا

3.11. إعادة الحسابالأقسام 8-9

مداخن الغازيتصل بمخرج عادم الدخان باستخدام ناشر (1840 × 3600 مم> 3015 × 3350 مم)

، ثم ث = 0.13

سرعة غازات المداخن عند مخرج عادم الدخان:

ث =، م / ث

فقدان الضغط في الخلط:

خسائر الضغط في المقاومات المحلية في المنطقة هي:

، بنسلفانيا

إجمالي الخسائر في الموقع: 119.557+9.47=129.027,Pa

إجمالي خسائر الضغط في قنوات الغاز:

DRg/x =9.356+25.577+57.785+70.890+129.027=292.635، باسكال

فقدان الضغط في جميع أنحاء مسار الغاز:

، بنسلفانيا

الضغط الناتج عن عادم الدخان:

عالية الدقة = 1.1. 0.86258 .2287.275 = 2268.6، باسكال = 231.3، مم ماء. فن.

باستخدام أداء عادم الدخان Qd = 157613.539، م3/ساعة والضغط Hd = 231.3، مم ماء. الفن الذي تم إنشاؤه به، وفقًا للرسم البياني للخصائص الديناميكية الهوائية، نختار عادم الدخان D-20?2 بسرعة دوران تبلغ 590 دورة في الدقيقة.

نجد كفاءة عادم الدخان : z = 0.61%

الطاقة التي يستهلكها عادم الدخان ND، كيلووات

بدون تاريخ =

حيث QD هو أداء المروحة، m3/h؛ HD - الضغط الناتج عن المروحة، Pa؛ zD - كفاءة المروحة، %.

ND =، كيلوواط

خاتمة

لتنظيم عملية الاحتراق، تم تجهيز وحدات الغلايات بأجهزة سحب: مراوح منفاخ تزود صندوق الاحتراق بالهواء، وعوادم دخان لإزالة غازات المداخن من المرجل، بالإضافة إلى مدخنة.

تم في هذه الدورة العمل على ما يلي:

· الحساب الديناميكي الهوائي لمسار الهواء لوحدة الغلاية، والذي تم اختياره حسب إنتاجية وضغط منفاخ VDN-17 بسرعة دوران 980 دورة في الدقيقة، وتم حساب الطاقة المستهلكة به؛

· حساب الديناميكا الهوائية لمسار الغاز، وتم اختيار عادم الدخان

D-202 بسرعة دوران تبلغ 590 دورة في الدقيقة. ويتم تحديد الطاقة التي يستهلكها؛

· تم اختيار مدخنة أسطوانية من الطوب بارتفاع 60 متراً.

الأدب

1. زاخاروفا ن.س. مبادئ توجيهية لإكمال الدورة التدريبية "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات" في تخصص "ديناميكا الغاز المائية": كتاب مدرسي - الطريقة. دليل تشيريبوفيتس: ChSU، 2007 - 23 ص.

2. ملاحق للوسيلة التعليمية "الحساب الديناميكي الهوائي لمحطات الغلايات". الجزء 1. تشيريبوفيتس: جامعة ChSU، 2009.

3. ملاحق الوسائل التعليمية "الحساب الديناميكي الهوائي لمنشآت الغلايات". الجزء 2. تشيريبوفيتس: جامعة ChSU، 2002.

تم النشر على موقع Allbest.ru

وثائق مماثلة

اختيار مروحة منفاخ. حساب مسار الغاز. الأنواع الرئيسية لمنشآت الغلايات. اختيار عادم الدخان والمدخنة. الحساب الديناميكي الهوائي للمسار الجوي. حساب مقاومة شعاع المرجل. الرسم البياني المحوري للجهاز الغازي.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 11/04/2012


معلومات عن فرن الغلاية والموقد. الوقود وتكوين وكمية منتجات الاحتراق ومحتواها الحراري. الحساب الحراري لصندوق الاحتراق. حساب مقاومة غلاية الغاز وموفر المياه وقنوات الغاز والمدخنة. اختيار عادم الدخان ومروحة منفاخ.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 05/06/2014


الخصائص التقنية لمولد البخار TGMP-114. حساب أحجام ومحتوى الهواء من الهواء ومنتجات الاحتراق. حساب وحدة المرجل. الحساب الديناميكي الهوائي لموفر المياه. حساب أنابيب الشاشة للقوة. اختيار عادم الدخان والمروحة.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 04/11/2012


تحديد تكوين والمحتوى الحراري لغازات المداخن. تحديد الأبعاد التصميمية وخصائص غرفة الاحتراق. الإدراك الحراري لمقتصد المياه. الحساب الديناميكي الهوائي لمسار غاز الغلاية. التحقق والحساب الهيكلي لمجموعة الغلايات.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 04/02/2015


حساب معلمات مروحة المنفاخ. اختيار محرك كهربائي. حساب معلمات عادم الدخان. استهلاك الوقود الطبيعي لكل غلاية عند الحمل المقدر. أداء المروحة. كفاءة آلات السحب في وضع التنظيم.

تمت إضافة الاختبار في 19/01/2015


إجمالي الطاقة الحرارية لتركيب الغلاية دون مراعاة الخسائر والاستهلاك لاحتياجاتها الخاصة. اختيار مختلف السخانات والمضخات وغيرها من المعدات المساعدة. حساب مسار الهواء واختيار المروحة والمحرك الكهربائي له.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 31/03/2015


تحديد كمية المحلول الداخل في عملية التبخر. توزيع الفرق في درجات الحرارة المفيدة. انخفاضات درجة الحرارة الفيزيائية والكيميائية. الحساب الحراري لسخان البخار الإضافي والحساب الديناميكي الهوائي لمسار إمداد المحلول المصدر.

تمت إضافة الاختبار في 11/03/2013


وصف موجز لوحدة الغلاية BKZ-420-140GM. تحديد معامل الهواء الزائد وأحجام والمحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق. حساب سخان وسخان الهواء. تقدير المقاومة الكلية لمقاطع مسارات الغاز والهواء.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 14/03/2012


الحساب الحراري لمولد البخار: الوقود والهواء ومنتجات الاحتراق. خصائص التصميم الرئيسية لصندوق الاحتراق. حساب الإكليل والمسخن وشعاع التبخر. الحساب الديناميكي الهوائي لصندوق الاحتراق ومشروع المدخنة. اختيار عادم الدخان والمروحة.

تمت إضافة الدورة التدريبية في 16/03/2012


تكوين وخصائص الوقود. تحديد المحتوى الحراري لغاز المداخن. الامتصاص الحراري لمسخن البخار، بنك الغلايات، موفر المياه. الحساب الديناميكي الهوائي لمسار الغاز. تحديد الأبعاد التصميمية وخصائص غرفة الاحتراق.